1. РАЗРАБОТАН
Государственным предприятием «РОСДОРНИИ».
Научно-исследовательским
центром «Мосты» ЦНИИС.
ЗАО «ЦНИИПСК им.
Мельникова»
ВНЕСЕН
Управление инноваций и технического нормирования в дорожном хозяйстве
Государственной службы дорожного хозяйства Министерства транспорта Российской
Федерации.
2. Принят и
введен в действие распоряжением Государственной службы дорожного хозяйства
Министерства транспорта Российской Федерации от 01.03.2003 г.
ВСН
12-73 Указания по определению грузоподъемности деревянных мостов с учетом
их технического состояния.
Распоряжение Росавтодора от 14 марта 2003 г. № 154-р
"О введении в действие "Временного руководства по определению
грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах"
Вцелях совершенствования методического обеспечения
организаций, выполняющих работы по диагностике и обследованию мостовых
сооружений, повышения эффективности направляемых на эти цели бюджетных
ассигнований:
1. Ввести в действие и
рекомендовать к опытному применению с 1 марта 2003 "Временное руководство
по определению грузоподъемности мостовых сооружений на автомобильных дорогах"
(далее - Временное руководство).
2. Федеральным
управлениям автомобильных дорог, управлениям автомобильных магистралей,
дирекциям по строительству (реконструкции) федеральных автомобильных дорог
организовать использование Временного руководства и осуществление комплекса
необходимых мероприятий, направленных на его внедрение при осуществлении работ
по диагностике и обследованию мостовых сооружений.
3. Территориальным
органам управления дорожным хозяйством субъектов Российской Федерации
рекомендовать использование Временного руководства и осуществление комплекса
необходимых мероприятий, направленных на его внедрение при осуществлении работ
по диагностике и обследованию мостовых сооружений.
4. Департаменту
эксплуатации и сохранности автомобильных дорог (Урманов И.А.) организовать
использование Временного руководства при выполнении работ по диагностике и
обследованию мостовых сооружений в 2003 году.
5. Управлению инноваций и
технического нормирования в дорожном хозяйстве Росавтодора (Чванов В.В.) с
участием Информавтодора (Мепуришвили Д.Г.) в установленном порядке обеспечить
размещение Временного руководства на интернет-сайте Росавтодора.
6. Департаменту
эксплуатации и сохранности автомобильных дорог (Урманов И.А.) по результатам
опытного применения в 2003 году Временного руководства внести соответствующие
коррективы и представить на утверждение документ для постоянного использования.
7.
Контроль за исполнением настоящего распоряжения возложить на руководителя
Департамента эксплуатации и сохранности автомобильных дорог Урманова И.А.
Первый заместитель Министра транспорта,
руководитель Государственной службы дорожного хозяйства
И.Н. Слюняев
ОТРАСЛЕВЫЕ ДОРОЖНЫЕ НОРМЫ
ВРЕМЕННОЕ РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ
Дата введения 2003-03-01.
1. Область применения
Настоящее временное руководство распространяется на
железобетонные, сталежелезобетонные, металлические и деревянные мостовые
сооружения, эксплуатируемые на Федеральных автомобильных дорогах, и рекомендуется
для применения на всей территории Российской Федерации мостовыми
подразделениями органов управления автомобильными дорогами, а также
мостоиспытательными станциями, мостовыми проектными и научно-исследовательскими
организациями при обследовании и диагностике мостовых сооружений.
Предметом нормирования
настоящих ОДН является система назначения классов грузоподъемности мостовых
сооружений и методика определения грузоподъемности сооружений с учетом
элементов конструкций.
2. Общие требования по определению грузоподъемности
мостовых сооружений
2.1.1. Грузоподъемность
как характеристика мостового сооружения определяется максимальной, полезной
нагрузкой, которую может воспринять сооружение при расчетах по первому
предельному состоянию.
Основным показателем грузоподъемности мостового
сооружения является класс нагрузки. Грузоподъемность устанавливают по классу
нагрузки для неконтролируемого и контролируемого режимов движения транспортных
средств, а также по общей массе эталонных транспортных средств для
неконтролируемого движения.
2.1.2. Для
неконтролируемого пропуска (потока) транспортных средств, класс нагрузки
назначается в виде класса "К" по схеме загружения нагрузки
"АК" (рис. 2.1 а) вдоль и по ширине ездового полотна для 1ого
и 2ого случаев загружения, принятых в СНиП.
Нагрузка по схеме
"АК" на пролетное строение принята в виде равномерно-распределенной
нагрузки с интенсивностью "К" кн/м (или 0,1 Кт/м) и одной двухосной
тележки с нагрузкой на ось 10К кН (или 1К тс) для каждой полосы движения. При
этом тележка устанавливается в наиболее невыгодное положение по длине пролета.
Коэффициенты надежности,
динамический, полосности и другие коэффициенты принимают согласно действующего
СНиП.
2.1.3. Для пропуска одиночных нагрузок в контролируемом
режиме грузоподъемность определяют по схеме загружения НК 80, 4-хосного колесного
транспортного средства, предусмотренного СНиП (рис. 2.1 б). Коэффициент надежности
по нагрузке принимают равным 1.1. а динамический коэффициент - 1,0.
2.1.4. Грузоподъемность
по общей массе и осевой нагрузке, предназначенной для установки дорожных знаков
на дороге, определяют для шести эталонных схем 2 - 7-осных транспортных
средств. При расчете их устанавливают в колонну однотипных транспортных средств
на расстоянии от 10 до 22 м друг от друга в зависимости от типа эталонной схемы
(таблица 2.1), а по ширине ездового полотна как для нагрузки "АК".
2.1.5. Допускаемая общая
масса (грузоподъемность) каждого эталонного транспортного средства определяется
путем сопоставления усилий, возникающих от эталонной нагрузки с усилиями от
нагрузки класса "АК", характеризующей грузоподъемность сооружения путем
загружения соответствующих линий (поверхностей) влияния усилий для элементов
конструкции.
2.1.6 . Для наиболее
распространенных видов пролетных строений мостовых сооружений грузоподъемность
их по общей массе эталонного транспортного средства определяют по формуле:
где тА1 - грузоподъемность по общей массе эталонного
транспортного средства для моста;
Кф-
класс нагрузки сооружения;
КА11 - класс нагрузки КА11 = 11;
тА11 - допустимая общая масса
транспортного средства, соответствующая классу по грузоподъемности сооружению
равному A11 (по таблице 2.2).
Если при этом вычисленная
величина тМадекватна для конкретной эталонной схемы осевой
массы выше 12 тонн, определяемую величину тМснижают до
значения, соответствующего осевой массе 12 тонн (см. таблицу 2.3).
2.1.7. Возможность
пропуска конкретных или тяжеловесных транспортных средств с массой или осевыми
нагрузками, превышающими установленную для сооружения грузоподъемность по
эталонной нагрузке, определяют соответствующим расчетом с учетом пропуска
нагрузки в контролируемом режиме.
2.1.8. Регулирование
движения в неконтролируемом режиме по мосту с установленной грузоподъемностью
по эталонным нагрузкам осуществляют с помощью соответствующих дорожных знаков
по ГОСТ
10807-78 и ГОСТ
23457-86
ограничение массы (знак
3.11) при грузоподъемности ниже, чем по АК = 11;
ограничение нагрузки на
ось (знак 3.12) при допускаемой осевой нагрузке менее 12 т;
ограничение скорости
автомобиля (знак 3.24), если это необходимо из-за состояния покрытия,
деформационных швов, узла сопряжения моста с насыпью для снижения динамического
воздействия;
ограничение интервала
(знак 3.16) между грузовыми транспортными средствами для определенной группы
автопоездов или автомобилей.
Если мостовое сооружение
соответствует классу нагрузки не ниже A11, то все виды транспортных средств по схемам таблицы 2.1
и параметрам (таблицы
2.3) должны пропускаться по сооружению в неконтролируемом режиме.
При сниженной грузоподъемности сооружения для каждого транспортного средства по
схеме таблицы 2.1 определяют наибольшую величину его массы, при которой
транспортное средство может пропускаться по мостовому сооружению в
неконтролируемом режиме. Перед сооружением устанавливают два знака 3.11
"ограничение массы" для 2-х и 3-хосных автомобилей и отдельно для
автопоездов. При этом знаки грузоподъемности для автопоездов устанавливают с
указанием числа осей и соответственно допустимой их массы. Следует также
устанавливать стенд с информацией при въезде на данный участок дороги с мостом
и дублирующие стенды за 3 - 5 км от сооружения (на стендах, знаках указывают
количество осей и соответствующие значения массы).
2.1.9. Грузоподъемность
сооружения определяется несущей способностью наиболее слабого элемента. Расчет
несущей способности элементов мостового сооружения следует производить с учетом
фактических геометрических размеров элементов, влияния дефектов и повреждений
на распределение усилий от постоянных и временных нагрузок, на несущую
способность элементов, с учетом прочностных и деформативных свойств материалов
(бетона, арматуры, стали, древесины и др.) на рассматриваемый период времени.
2.1.10. Во всех случаях
решению этих задач должно предшествовать обследование мостового сооружения,
включающее
- ознакомление с
технической документацией, для установления данных по сооружению и характера
изменения его состояния, а именно устанавливают год проектирования или
строительства пролетного строения, нормативную временную вертикальную нагрузку,
под которую запроектировано сооружение; по проекту полную геометрию пролетного
строения, конструкцию проезжей части и тротуаров, а также коммуникаций на
мосту; типовой проект, по которому было возведено пролетное строение, если
конструкция типовая; данные по авариям, связанным с повреждениями несущих
элементов пролетного строения; грузоподъемность пролетного строения по
предыдущему обследованию и время его проведения;
- уточнение расчетной
схемы сооружения (пролетных строений, опор и их элементов) при необходимости с
проведением испытаний;
- определение
геометрических характеристик элементов по результатам замеров сечений (площади
сечения элементов и их размеров, моментов сопротивления сечения, статических
моментов и др.); для железобетонных конструкций определяют также положение
арматуры, класс, ее количество и площадь в расчетных сечениях по проекту и
исполнительной документации или производят вскрытие или просвечивание арматуры
конструкций:
- определение прочностных
и деформативных характеристик материалов конструкции (прочности бетона на
сжатие, марки стали и арматуры, вида древесины); установление расчетных
сопротивлений материалов и модуля упругости, которые следует принимать при
определении несущей способности сечения;
- определение (прямым или
косвенным путем) соответствия фактических размеров несущих элементов
конструкций, конструктивным требованиям проекта или СНиПа (по толщине
элементов, защитному слою, расположению арматуры и др.);
- выявление дефектов и
повреждений конструкций, влияющих на снижение грузоподъемности элементов и
сооружения в целом.
2.1.11. Класс бетона и
арматуры, их состояние определяют по технической документации или результатам
натурных исследований (см. п.
3.1.13- 3.1.15).
Дополнительно необходима проверка на карбонизацию бетона и содержание в нем
хлоридов, что позволяет предвидеть вероятность роста коррозии арматуры без
вскрытия и оценивать качество бетона и арматуры при определении грузоподъемности
железобетонных конструкций на ближайшую перспективу.
2.1.15. Выявление
дефектов и повреждений в конструкциях, которые могут влиять на грузоподъемность
мостовых сооружений, производят при внешнем осмотре всех несущих элементов и
других деталей. Это плита проезжей части, пролетные строения (балки, фермы и
т.д.) и связи между ними, элементы опор и фундаментов.
В сталежелезобетонных
пролетных строениях для оценки грузоподъемности необходимо проверять состояние
плиты и ее соединение со стальными главными балками, т.к. отсутствие или
разрушение цементного раствора между плитой и верхним поясом балки приводит к
расстройству соединений, а расстройства связи плиты с балкой, в виде жестких
упоров, ведет к резкому падению грузоподъемности пролетного строения.
В железобетонных
конструкциях общее их состояние оценивают по состоянию арматуры, бетона, узлов
сопряжения и соединения. Особое внимание необходимо обращать на состояние
предварительно-напряженных элементов, т.к. коррозия арматуры и потеря
предварительного напряжения в конструкции также сильно снижают ее грузоподъемность.
В металлических
конструкциях необходимо обращать внимание на коррозию металла и качество заклепочного,
болтового и сварного соединений. В деревянных мостах выявляют места загнивания
древесины, а также расстройство узлов сопряжения и соединения деталей и
элементов.
2.2.1. Для установления
грузоподъемности сооружения следует определять с учетом имеющихся изменений в
статической схеме и влияния дефектов:
предельные усилия для
расчетных элементов конструкций по предельному состоянию (несущая способность Sпред);
усилия, возникающие от
постоянной нагрузки (Sпостpасч)
и от пешеходов (Sтолpасч);
долю усилия в расчетном
элементе конструкции, которую можно допустить от временной нагрузки,
определяемой грузоподъемность сооружения (Sврpacч).
2.2.2. Грузоподъемность,
устанавливаемую по схеме нагрузки АК, НК 80 и эталонным транспортным средствам,
определяют, вычисляя усилия от этих нагрузок Sвp и сопоставляя их со значением расчетного усилия (Sвppaсч), при соблюдении условия: Sвp = (Sвppасч). Класс
нагрузки "К" принимают с точностью до 0,1 величины. Одиночную массу
по схеме НК 80 и эталонной нагрузки - до 1 тонны, а осевой - до 0,1 тн.
2.2.3. Если грузоподъемность
элементов сооружения выражается через нагрузки по схеме АК или эталонных
транспортных средств, то долю расчетных усилий от временных нагрузок вычисляют
для первого случая загружения по СНиП. предусматривающего размещение нагрузки
на проезжей части, в которую не входят полосы безопасности, по формуле:
Если движение по
сооружению осуществляется временно (например, при производстве ремонтных работ
и т.д.) по полосам безопасности (второй случай загружения по СНиП) нагрузку от
пешеходов на тротуаре в формуле 2.1 допускается не учитывать.
Если грузоподъемность сооружения выражается через
одиночную нагрузку, по схеме НК 80 с загружением согласно СНиП, то допускаемые
значения расчетных усилий от временных нагрузок вычисляются по формуле (2.1)
без учета нагрузки от пешеходов, т.е.
В формулах 2.1 и 2.2 Sпред - предельное усилие, воспринимаемое
элементом конструкции и рассчитываемое согласно указаний разделов3- 6; Sпострасч - расчетное усилие в сечении
от постоянной нагрузки и Sтолпырасч
- усилие от толпы на тротуаре, определяемое по СНиП, [S]врpacч
- предельное значение расчетного усилия от временной нагрузки, воспринимаемой
элементом. Sпрочиерасч -
усилия от других нагрузок и воздействий, учитываемых совместно с вертикальной
нагрузкой от транспортных средств, определяемой по СНиП.
2.2.4. Задача определения
грузоподъемности может быть решена как теоретически, так и
экспериментально-теоретическими методами.
Теоретический метод
следует применять в случаях достаточной информационной базы (возможности
вычисления действительной жесткости элементов конструкции, имеющих дефекты, и
возможности выбора конкретной расчетной схемы при наличии дефектов отдельных
связей в пространственной системе пролетного строения и ее расчета).
При теоретическом методе
значения Sвp,
от временной подвижной вертикальной нагрузки, вычисляют по результатам
загружения линий (поверхностей) влияния усилий в рассчитываемых элементах с учетом
дефектов (и без них) применяя, в основном, расчетные программы, разработанные
многими учебными, научно-исследовательскими и проектными институтами (МАДИ,
ЦНИИС, Союздорпроект, ГипродорНИИ, его филиалы и др.), позволяющие получать
ординаты линий (поверхностей) влияния усилий в балках и опорах.
Для построения ординат
поперечных линий (поверхностей) влияния в пролетных строениях с дефектами могут
быть также использованы соответствующие таблицы приложений Би
Вдля железобетонных конструкций.
2.2.5.
Экспериментально-теоретический метод используют в случаях, когда влияние
дефектов конструкции не может быть определено теоретически.
При этом методе
определяют экспериментально жесткостные характеристики (деформации) отдельных
элементов в пространственной системе пролетного строения и ординаты для
построения поперечных линий влияния усилий на главные балки пролетных строений.
По эти данным определяют грузоподъемность, как в теоретическом методе.
Для определения усилий в
железобетонных главных балках используют экспериментально полученные по
результатам испытания моста поперечные линии влияния прогибов, кривизны или
относительные удлинения (в уровне центра тяжести растянутой арматуры).
Результатом обработки этих данных являются ординаты линии влияния коэффициентов
поперечного распределения усилий в середине пролета главных балок.
2.2.6. Необходимость
проведения испытания сооружения устанавливает организация, проводящая
обследование, в зависимости от характера обнаруженных дефектов и возможности
теоретического учета их влияния, а также от полноты информации о сооружении и
возможности выявления всех дефектов при обследовании.
Статистические испытания
проводят для определения прогибов и других характерных деформаций в сечениях
главных балок, необходимых для расчета усилий. Подбор испытательной нагрузки
производят расчетным путем. Испытания организуют в соответствии с СНиП
3.06.07-86 .
2.2.7. Грузоподъемность
мостового сооружения принимают по минимальной грузоподъемности, определяемой
несущей способностью заведомо слабых элементов по усилиям, возникающим в
основных расчетных сечениях элементов или сечениях с дефектами, влияющими на
несущую способность элемента и (или) сооружения в целом.
2.2.8. Перечень основных
дефектов и характер их влияния на расчетную схему, геометрические
характеристики элементов, прочностные и деформативные свойства материалов, несущую
способность и распределение усилий между элементами, приведены в
соответствующих разделах по определению грузоподъемности для железобетонных,
металлических, сталежелезобетонных и деревянных пролетных строений и
соответствующих опор.
2.2.9. При определении
грузоподъемности пролетных строений и опор коэффициенты надежности γ для временных подвижных
вертикальных нагрузок, сочетания нагрузок, динамические коэффициенты 1 + μ и коэффициенты S1, учитывающие воздействие нагрузки с нескольких
полос движения, принимают согласно требованиям действующих СНиП. а также
рекомендаций п. 2.2.10- 2.2.13и разделов3
- 7настоящего
документа.
2.2.10 . В случае
разрушения покрытия проезжей части или наличия на нем неровностей, а также
порожков около деформационных швов и в местах сопряжения с насыпью повышенные
значения динамических коэффициентов устанавливают по результатам испытания
сооружения на динамические нагрузки. При этом обязательно также проверяют
грузоподъемность с динамическим коэффициентом по данным СНиП.
2.2.11. При разрушении
покрытия на всей длине проезжей части с периодически повторяющимися выбоинами и
наплывами и повышенными переломами продольного профиля над опорами значения
динамических коэффициентов для железобетонных мостов следует принимать, как
временное, до устранения дефекта согласно методики определения
транспортно-эксплуатационных качеств мостовых сооружений.
2.2.12 . Коэффициенты
надежности и другие коэффициенты условия работ, используемые для вычисления от
толпы на тротуарах, принимают по действующему СНиП.
Постоянные нагрузки
принимают по данным проектной и исполнительной документации. В этих случаях
коэффициенты надежности и условий работ следует принимать в соответствии с
требованиями действующего СНиП. Если получены действительные данные по
собственному весу и размерам конструкции пролетного строения, то в зависимости
от точности и числа замеров этих данных коэффициент надежности γт по нагрузке от
собственного веса γт
принимают следующим:
от веса несущих элементов
(балка, плита, стойки, стенки, ригели и т.д.) при числе замеров 6 и более γт = 1,05 (0,9);
а при числе замеров менее
6 γт = 1,1 (0,9):
от веса слоев одежды
мостового полотна (изоляция, защитный и выравнивающий слой) при числе замеров 6
и более γт = 1,15
(0,95).
а при числе замеров менее
6 γт = 1,2 (0,95).
Вес покрытия проезжей
части и тротуаров γт
=1,2.
Коэффициенты надежности,
указанные в скобках и без скобок, принимают в соответствии с указаниями СНиП.
Во всех случаях принятая
величина постоянной нагрузки должна быть не менее, чем нормативная нагрузка по
проекту.
3.1.1. Методика
определения грузоподъемности в данном разделе распространяется, в основном, на
балочные разрезные, балочно-неразрезные и другие типы балочных пролетных
строений мостовых сооружений из предварительно-напряженного и обычного
железобетона. Расчетные положения могут быть использованы для других типов конструкций
(арок, сводов и др.).
3.1.2. Предельные усилия Sпред в расчетных сечениях несущих элементов по
условиям достижения предельного состояния при известном армировании определяют
по указаниям действующего СНиП с учетом дефектов, снижающих несущую способность
(обрывы, погнутость и коррозия стержней арматуры, уменьшение площади сжатой
зоны бетона). Дефекты учитывают путем натурных измерений сечений или введения
коэффициентов условий работы по п.
3.1.16.
3.1.3. Расчетные сечения
по прочности принимают в местах наибольших усилий в пролетных строениях, местах
опасных дефектов, снижающих предельные усилия, а также в сечениях с резким
изменением их размеров.
Так, в разрезных главных
балках включают нормальное сечение в середине пролета, а в наклонных - сечения
у опоры и в четверти пролета с учетом характера расположения арматуры и
изменения размеров стенки.
В неразрезных балках при
расчетах включают середину промежуточных пролетов и сечения на промежуточных
опорах.
В крайних пролетах
рассчитывают сечения, расположенные на расстоянии 0,4 длины пролета от крайней
опоры. Наклонные сечения проверяют у промежуточных и крайних опор.
В плите проезжей части
проверяют середину пролета и опорные сечения каждого расчетного направления
плиты.
В арочных пролетных
строениях проверяют сечения в арках в местах наибольших усилий, стойках и плите
надарочного строения с учетом особенности их работы (совместно с элементами
арки или при иной форме соединения с аркой).
3.1.4. В элементах
пролетных строений из обычного железобетона, запроектированных до введения в
действие СНиП II-Д.7-62.
предельные по прочности изгибающие моменты в расчетном сечении при отсутствии
данных об армировании (кроме типа арматуры) определяют по формуле:
(3.1)
где Миз - расчетный изгибающий
момент в сечении по нормам года проектирования Ra
- расчетное сопротивление арматуры по п.
3.1.11; [σа]
- допускаемое напряжение и растяжение для арматуры по нормам года
проектирования (таблице 3.1); тф
- коэффициент, учитывающий дефекты по п.
3.1.16; при их отсутствии тф
- 1,0; тар - коэффициент,
учитывающий арочный эффект по п.
3.1.17.
3.1.5. В опорных сечениях
изгибаемых элементов пролетных строений из обычного железобетона,
запроектированных до введения в действие СНиП II-Д.7-62, предельную по прочности
поперечную силу определяют по формуле:
(3.2)
где [σот], [σхом] - допускаемые
напряжения на отгибы и хомуты по нормам года проектирования для арматуры
соответствующего типа; h - высота поперечного сечения
элемента; α - угол, рад,
принимаемый соответственно для балок □/4 и плит □/6; с = ηоh - длина
проекции критического наклонного сечения (принимают не более 2h);
Таблица 3.1
Допускаемые напряжения
Годы проектирования
Допускаемые напряжения для арматуры [σа], кгс/см2
Марка бетона пролетных строений R28. кгс/см2
Основные стержни
Хомуты
Монолитных с пролетами до 20 м
Монолитных с пролетами более 20 м и сборных
Ст.2, Ст.3
Ст.3
Ст.2, Ст.3
1929-1930
1100
-
900
130
130
1931-1937
1250
-
1250
170
200
1938-1961
1250
1500
1250
170
300
Примечание. Для других типов стали [σа] = 0.5 [σт]
Примечание. Q - полная поперечная сила в
расчетном сечении по нормам года проектирования.
Qб
= В·h/с -
поперечная сила, передаваемая на бетон; В
= 1,6 Rbtbh; Qот, Qx - поперечная сила, передаваемая на отгибы и
хомуты, определяемая по таблицы 3.2; та.д - коэффициент, учитывающий дефекты по п.
3.1.16; Rbt, Ra
- по действующему СНиП.
Таблица 3.3
Плотность бетона
Материал
Плотность бетона и железобетона, кг/см3
для пролетных строений проектировок
1906-1937 г.г.
1938-1961 г.г.
Бетон
2200
2400
Железобетон
2400
2600
3.1.6.
Изгибающий момент Миз и
поперечную силу Q, соответствующие нормам года
проектирования, определяют как максимальные расчетные усилия от всех основных
сочетаний вертикальных постоянных и временных нагрузок, принятых по нормам года
проектирования. Усилия, определяемые от сочетаний, в которых учитывается
гусеничная или колесная нагрузка по нормам 1931-1953 г.г. следует уменьшить в
1,3 раза.
3.1.7. Нагрузку от
собственного веса бетонных и железобетонных элементов вычисляют с учетом данных
по плотности бетона и железобетона в кг/м3 (таблице 3.3).
3.1.8. Схемы и параметры
временных подвижных вертикальных нагрузок, а также правила их установки,
коэффициенты полосности и динамический принимают по нормам соответствующего
года проектирования. Сведения о действовавших нормах проектирования приведены в
приложении А.
3.1.9. При отсутствии
данных о проектных нагрузках, допустимых напряжениях и времени проектирования
из архивных и других источников, устанавливают год окончания строительства. Для
установления года проектирования от года окончания, строительства отнимают: для
малых мостов 2 - 3 года, средних мостов 3 - 4 года, больших мостов 4 - 5 лет.
Если год проектирования совпадает с годом замены норм, в расчет принимают
данные, определяющие меньшее значение усилий (Миз, Q).
3.1.10. Если в нормах
приведены два класса временных нагрузок (например, Н-8 и Н-10. НГ-30 и НГ-60),
а сведения о действительно заложенной в проекте нагрузке отсутствуют, при расчете
несущей способности следует принимать из двух более легкую нагрузку. Для мостов
постройки 1948 г. применение нагрузки Н-13 должно быть обосновано
документальными данными. При отсутствии их в расчет вводят нагрузку Н-10.
где Rsn
- нормативное сопротивление арматуры, принимаемое по указаниям п.3.1.12; γs
- коэффициент надежности по арматуре принимаемый для предельных состояний по
первой группе; для класса арматуры АI, АII, АIII (при □ 6 - 8 мм) -
1,16; для класса арматуры АIII
(при □ 10 - 40 мм) - 1,13: для класса арматуры A-IV и АТ-IV - 1,26; для предельных
состояний по второй группе 1,0.
3.1.12. За нормативные
сопротивления Rsn стержневой арматуры,
высокопрочной проволоки и арматурных канатов принимают минимальные
гарантируемые (с надежностью 0,95) значения предела текучести (физического или
условного, равного значению напряжений, соответствующих остаточному
относительному удлинению 0,2 %).
Указанные минимальные
гарантируемые значения предела текучести определяют по стандартам, приведенным
в технической документации, а при отсутствии ее - по стандартам,
соответствующим году проектирования, соответствии с отмененными ГОСТ 5781-51,
ГОСТ 5781-53 и ГОСТ 45781-58. Арматурная сталь периодического профиля марки
Ст.5 (в настоящее время класс А-II)
имеет браковочный минимум предела текучести Rsn = 274 МПа
(2800 кгс/см2), а с 1961 г.
- 294 МПа (3000 кгс/см2).
Значения допускаемого
напряжения или расчетного сопротивления арматуры определяют также по нормам,
соответствующим году проектирования (см. таблице 3.2).
3.1.14. Класс бетона
определяют по технической документации; если документация отсутствует, то по
соответствующим типовым проектам или нормам, соответствующим году
проектирования (см. таблице 3.2). При отсутствии проектных и других
данных по бетону его расчетные сопротивления определяют на основании изучения
прочностных свойств неразрушающими методами (молотка Шмидта. Кашкарова. методом
вырыва и др.) по стандартам, действующим на период обследования. Класс бетона
по прочности, коэффициент надежности принимают по СНиП для действительной марки
бетона.
при ширине раскрытия трещин 0,5 мм и более прямым
измерением со вскрытием защитного слоя выборочно в местах расчетных сечений:
при ширине раскрытия
трещин менее 0,5 мм косвенным методом по графику (рис. 3.1) с экстраполяцией в
необходимых случаях, принимая при этом за момент образования трещины год
постройки моста.
Перечень основных
дефектов приведен в таблице 3.4. В таблице приводится характер
влияния дефекта на элемент и методы его учета. Дефекты элемента учитывают либо
прямым изменением его размера, либо с помощью введения коэффициентов условия
работы в расчетные формулы.
Коэффициенты, учитывающие
дефекты, определяют по формуле:
Разрушение сжатой зоны бетона(полное или
частичное).
Выключение из работы этих балок или учет их
в работе по результатам испытания.
6.
Повреждение бетона в зоне главных
напряжений балок (приопорное сечения): раковины. сколы
Снижение прочности балок за счет
уменьшения сечения
снижения прочности
Учет фактических размеров сечения путем
замера с натуры.
разрыхление бетона
Учет фактической прочности бетона (см. п.
2.1.14).
7.
Сквозные вертикальные трещины в средней
части балок в растянутой зоне:
Снижение жесткости и изменение
распределения усилий между балками
Учет фактического распределения по
результатам испытаний
раскрытие более 0.3
значительное
снижение прочности сечений балок на 5 %
до 0.5 мм
очень значительное
тоже на 20 %
раскрытие 1 мм в результате потери связи
арматуры и бетона
раскрытие более 1.0 мм вследствие текучести
арматуры.
разрушение балки
Выключение балки из работы на временную
нагрузку.
8.
Трещины по контуру ребра балок с плитой.
Снижение жесткости и прочности.
Учет фактического распределения усилий
между балками по результатам испытаний.
9.
Нарушение объединения сборных балок на
сварных соединениях полудиафрагм:
срез (отсутствие) сварных накладок в
отдельных местах;
разрушение анкеровки закладных деталей:
косые трещины в полудиафрагмах.
Нарушение схемы пространственной работы
пролетного строения и поперечного распределения усилий.
Учет фактического распределения усилий
между балками по результатам испытаний
10.
Нарушение объединения балок по монолитным
диафрагмам (железобетонным стыкам):
вертикальные или наклонные трещины на всю
высоту диафрагм:
повреждение основной арматуры (коррозия,
разрыв, изгиб);
повреждение бетона (сколы, растрескивание)
Нарушение схемы пространственной работы и
поперечного распределения усилий.
Учет фактического распределения усилий
между балками по результатам испытаний.
11.
Повреждения плиты проезжей части: пробоины
Снижение несущей способности плиты: местное
Учет фактической площади сечения.
трещиноватый бетон (частая сетка) или
выщелачивание бетона
общее
Учет фактической прочности бетона (см. п.
2.1.14).
сколы бетона по нижней грани плиты
в панелях
Учет только арматуры (без бетона).
коррозия рабочей арматуры или механические
повреждения
общее
Учет фактической площади арматуры.
обрушение консоли плиты.
в панелях обрушения
Выключение из работы
12.
Зависание балок над опорной частью в
одиночном или групповом случае
Изменение распределения усилий между
балками.
Выключение из работы этих балок.
13.
Трещины в зоне анкеровки преднапряженной
арматуры балок
Потеря предварительного напряжения в
арматуре, возможно изменение распределения усилий между балками
Учитывать при определении трещиностойкости
по результатам испытания.
14.
Вертикальные трещины от постоянных нагрузок
в ребрах преднапряженных балок в растянутых участках:
Не учитывать
одиночные волосные
с раскрытием 0.1 мм и более
Снижение жесткости (строительного подъема).
Учитывать фактическое распределение усилий
по результатам испытаний
15.
Продольные трещины вдоль преднапряжений
арматуры балок со следами коррозии:
отдельные прерывистые
сплошные
Возможно ослабление площади рабочей
арматуры
Учет фактической площади арматуры.
16.
Трещины в опорных зонах неразрезных балок
(как правило, в верхних участках с выходом на плиту).
Изменение напряженного состояния из-за
осадки опор
Учет фактического перераспределения усилий
по длине балки
17.
Неровности покрытия, выколы покрытия.
Повышение динамического воздействия
временной нагрузки на несущие конструкции.
Учет повышенного динамического коэффициента
(см. раз. 2 ).
18.
Просадки на подходах, разрушение
деформационных швов
То же
То же
- при учете коррозии арматуры:
- при учете
обрыва стержней:
- при
учете погнутости стержней;
= при учете
дефектов сжатой зоны бетона.
где d - диаметр арматуры: п
- число стержней арматуры; побр,
пгн, число оборванных и
погнутых стержней; _ - стрелка выгиба арматуры; z1, z - при учете дефектов
сжатой зоны бетона и без их учета; δ
- глубина коррозии стержня.
3.2.1. Величину усилий M, Q от временных нагрузок в расчетных
сечениях элементов конструкций (балки) определяют согласно формул 2.1 и 2.2 (п. 2.12). Класс нагрузки "К"
подбирают путем сравнения усилий в этих сечениях от временных нагрузок с
усилиями от нагрузки по схеме нагружения АК. Усилия от схемы нагружения АК
рассчитывают с учетом пространственной работы. Усилия в главных балках
допускается определять как произведение усилия, полученного из расчета плоской
схемы на соответствующий коэффициент поперечной установки, полученный из
пространственного расчета или по результатам натурных испытаний.
3.2.2. Изгибающий момент
от временной вертикальной нагрузки в рассчитываемом сечении главной балки
определяют по формуле:
M(i)= M(
K(i)qm0
(3.4)
где i - номер
главной балки (слева направо по поперечному сечению главных балок); М0 - изгибающий момент в пролетном
строении от нагрузки по схеме АК или колонн эталонной автомобильной или
одиночной нагрузок; K(i)q - коэффициент поперечной установки для i - й балки); K(i)q для сечения в
середине пролета балки вычисляют по п. 3.2.5 (для расчетного метода) или по
результатам испытаний; т0
- 1,05 (число осей в пролете две и более); т0
= 1,15 (одна ось в пролете).
3.2.3. Поперечную силу в
любом сечении i-ой балки от нагрузки АК (тоже от
колесной нагрузки) определяют по формуле:
QN = Q0·K(i),q·m0;
(3.5)
где Q0
- поперечная сила от нагрузки АК или колесной нагрузки;
K(i)q - коэффициенты
поперечной установки для i-й балки.
3.2.4. Поперечную силу в
опорном сечении i-й балки от нагрузки АК и от колесной
нагрузки определяют по формуле:
,
(3.6)
где: Q°оп
- поперечная сила от нагрузки АК или колесной нагрузки
Крыч - коэффициент поперечной установки для АК или колесной
нагрузки, вычисленной по правилу рычага для i-й балки.
3.2.5. Коэффициенты
поперечной установки Kiq для колонн
или отдельных транспортных единиц определяют при помощи поперечных линий
влияния нагрузки для i-ой балки пролетного строения по
формуле:
; k = 1, 2………..R
(3.7)
где n, i, k - ординаты поперечной линии
влияния нагрузки для i-ой балки под центрами колес
нагрузки: R - общее число рядов колес при
заданной поперечной установке нагрузки.
3.2.6. Коэффициенты
поперечной установки для толпы при одном
тротуаре определяют по формуле , где ηik
- ордината поперечной линии влияния для i-ой балки под центром
тяжести тротуарной нагрузки.
3.2.7. Для пролетных
строений по выпуску 56 (Союздорпроект) с нарушением связей между балками по
нижней зоне балок матрицы ординат поперечных линий влияния для середины пролета
приведены в приложении Би В. /1).
3.2.8. В случае нарушения
жесткости крайних балок из-за их повреждений матрицы ординат даны в приложении
В для типовых пролетных строений по выпускам 56. 56 Д. 710/5 Союздорпроекта при
следующих соотношениях жесткости балок в пролете:
Вариант 1. Одна крайняя балка (по схеме в таблицах балка
№ 1) имеет жесткость 0,5 EI.
а остальные - EI.
Вариант 2. Две крайние балки (№ 1 и последняя) имеют
жесткость 0,5 EI,
a остальные - EI.
В таблицах приложения
В приняты следующие обозначения:
Т.П. - 56 (56 Д или 710/1) - типовой проект по
выпуску 56 (56 Д или 710)
3.2.9. При отсутствии
повреждений покрытия проезжей части плиту рассчитывают на сосредоточенную
нагрузку с учетом ее распределения покрытием толщиной Н по площадке со сторонами:
а1 = а2
+ 2Н;b1 = b2 + 2H.
где а2, b2 - размеры
зоны контакта силы Р с покрытием
(рис. 3.2).
3.2.10. При расчете
изгибающего момента в середине пролета □а
и □b
рабочую ширину а или b балочной плиты принимают следующей:
если на плите расположены
один или несколько грузов и их рабочие ширины не перекрываются, то при работе
плиты с пролетом □b(рис.
3.3.а) а = a1
+ □b/3.
но не менее 2/3□b а с пролетом □а
(рис. 3.3.б) b = b1
+ □а/3.но не менее
2/3□а;
если на плите расположено
несколько грузов и их рабочие ширины не перекрываются, то при работе ее с пролетом
□b(рис. 3.4.а) а = t + a1+□b/3, но не менее 2/3□b, а с пролетом □а
(рис. 3.4.б) b = c1
+ b1 + □а/3,
но не более с + c1. При этом в расчете принимают суммарный
вес грузов в пределах рабочей ширины.
3.2.11. При расчете
поперечной силы в опорном сечении рабочую ширину а или b балочной для каждого груза
принимают отдельно в зависимости от его расположения вдоль расчетного пролета и
их усилия суммируют (рис. 3.5, а. б): а0
= a1. но не менее 1/3□b; а = a1 + □a/3, но не менее 2/3□b;
b0 =c1 + b1, но менее 1/3□a; b1
= c1 + b1 + □a/3,
но не более с1 + с.
Рабочую ширину консольной
плиты с грузом на расстоянии с от
корня консоли принимают (рис. 3.6): по нормам 1948 г. и ранее - а = a1 + 0,8с, но не менее 1,5с, а по действующим нормам а
= a1 + 2с.
3.2.12. Усилия в балочных
плитах (кроме консольных) определяют в соответствии с таблицей 3.5.
3.2.13. При отношении
длин сторон плиты меньше 2 ее рассматривают как опертую по всему контуру.
Изгибающие моменты от равномерно распределенной по всей плите нагрузки
определяют по таблице 3.5.
Таблица 3.5.
Значения изгибающего момента в
балках
Характеристика конструкции
Изгибающий момент
Поперечная сила на опоре в свободно опертой балке
в середине пролета
на опоре
Толщина плиты менее □ высоты ребра, на которое
опирается плита
0,5 М0
- 0,7 М0
Q0
То же, более □ высоты ребра
0,7 М0
- 0,7 М0
Q0
Плита по металлическим балкам
М0
- 0,7 М0
Q0
Таблица 3.6.
Значения изгибающего момента в
плите
L
------------
□
Плита, свободно опертая по краям
Плита, защемленная повсем краям
в середине пролета
в середине пролета
на опоре
М0□
M0L
М□
ML
М□□
M□L
1,0
0,047
0,047
0,022
0,022
- 0,052
-0,052
1,1
0,054
0,047
0,026
0,022
- 0,055
-0,051
1,2
0,061
0,047
0,029
0,022
-0,061
-0,051
1,3
0,068
0,047
0,032
0,021
- 0,067
-0,051
1,4
0.074
0,047
0,034
0,020
-0,071
-0,051
1,5
0.080
0,046
0,036
0,019
- 0,075
-0,051
1,6
0,085
0,045
0,037
0,018
- 0,078
- 0,050
1,7
0,090
0,044
0,038
0,017
- 0,080
- 0,049
1,8
0,094
0,044
0,039
0,016
-0,081
- 0,048
1,9
0.098
0,043
0,040
0,014
- 0,082
- 0,047
2,0
0,101
0,042
0,040
0,012
- 0,083
- 0,045
Для получения
изгибающего момента на 1 м ширины плиты все значения таблице 3.6 умножаем на q□2, где q - нагрузка, тс/м2.
а □ - наименьший пролет, м.
3.2.14. Изгибающие
моменты в плитах, опертых по контуру от временных нагрузок, распределенных по
площадкам при центральном положении груза, определяют по таблице 3.7. Размеры
площадки загружения (a1, b1)
и плиты (□а, □b)
представлены на рис. 3.7.
3.2.15. Учет защемления
по контуру производят при помощи коэффициентов 0,75 для опорных моментов и
0,525 - для моментов в пролете. Расчетные значения Ма и Мb в тс·м/м. отнесенные к полосе 1 м. получают
умножением заданной сосредоточенной силы Р
(в тс). распределенной по площадке с размерами а1 и b1, на
коэффициенты в таблице 3.7.
3.2.16. Поперечные силы
от равномерно распределенной по плите нагрузки находят после распределения ее
по двум направлениям как для простой балки в соответствии с п. 3.3.10.
Поперечные силы от
сосредоточенных сил находят как для плит опертых двумя сторонами при наиболее
невыгодном загружении. Рабочую ширину плиты принимают равной a1 и b1 в
зависимости от направления расчетного пролета.
Таблица 3.7
Значения изгибающих моментов в
плитах опертых по контуру от временных нагрузок
а1
------
□a
b1
------
□a
□b
-----------
= 1
□a
□b
-----------
= 1,2
□a
□b
--------------
= 1,4
□a
□b
--------------
= 1,6
□a
Ma
Мb
Ma
Мb
Ma
Мb
Ma
Мb
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0
0,0
-
-
-
-
-
-
-
-
0,2
0,299
0,238
0,314
0,235
0,324
0,232
0,333
0,230
0,4
0,226
0,170
0,245
0,168
0,256
0,165
0,263
0,163
0,6
0,183
0,133
0,202
0,131
0,215
0,128
0,222
0,125
0,8
0,151
0,106
0,171
0,106
0,184
0,108
0,193
0,101
1,0
0,124
0,087
0,146
0,087
0,160
0,085
0,169
0,083
1,2
-
-
0,124
0,074
0,136
0,072
0,149
0,070
1,4
-
-
-
-
0,121
0,062
0,132
0,060
1,6
-
-
-
-
-
-
0,117
0,053
0,0
0,238
0,299
0,253
0,292
0,264
0,289
0,271
0,286
0,2
0,206
0,209
0,222
0,202
0,232
0,198
0,239
0,196
0,4
0,173
0,173
0,192
0,152
0,202
0,149
0,210
0,146
0,2
0,6
0,146
0,146
0,165
0,119
0,177
0,117
0,184
0,114
0,8
0,123
0,124
0,142
0,097
0,155
0,095
0,164
0,093
1,0
0,102
0,102
0,123
0,081
0,136
0,079
0,145
0,076
1,2
-
-
0,105
0,068
0,120
0,067
0,129
0,065
1,4
-
-
-
-
0,104
0,058
0,115
0,056
1,6
-
-
-
-
-
-
0,102
0,049
0,4
0,0
0,170
0,226
0,188
0,225
0,199
0,222
0,205
0,220
0,2
0,153
0,173
0,170
0,171
0,180
0,161
0,186
0,165
0,4
0,135
0,135
0,153
0,134
0,163
0,131
0,170
0,128
0,6
0,117
0,108
0,133
0,107
0,147
0,105
0,154
0,102
0,8
0,100
0,088
0,118
0,088
0,131
0,085
0,139
0,083
1,0
0,083
0,072
0,103
0,073
0,105
0,071
0,124
0,069
1,2
-
-
0,088
0,062
0,085
0,062
0,111
0,059
1,4
-
-
-
-
0,071
0,052
0,099
0,050
1,6
-
-
-
-
0,062
-
0,088
0,040
0,6
0,0
0,133
0,186
0,146
0,180
0,156
0,177
0,162
0,175
0,2
0,121
0,146
0,136
0,144
0,146
0,141
0,152
0,139
0,4
0,108
0,117
0,125
0,116
0,134
0,113
0,140
0,111
0,6
0,095
0,095
0,113
0,094
0,122
0,102
0,128
0,089
0,8
0,082
0,078
0,099
0,078
0,110
0,075
0,117
0,073
1,0
0,068
0,064
0,086
0,065
0,098
0,063
0,106
0,061
1,2
-
-
0,074
0,055
0,087
0,054
0,095
0,052
1,4
-
-
-
-
0.076
0,046
0,085
0,045
1,6
-
-
-
-
-
-
0,076
0,039
0,0
0,106
0,151
0,119
0,149
0,127
0,146
0,134
0,145
0,2
0,098
0,123
0,111
0,121
0,120
0,119
0,125
0,117
0,8
0,4
0,088
0,100
0,103
0,099
0,111
0,096
0,116
0,094
0,6
0,078
0,082
0,092
0,081
0,102
0,079
0,107
0,077
0,8
0,067
0,067
0,082
0,067
0,092
0,065
0,098
0,063
1,0
0,056
0,055
0,072
0,056
0,082
0,055
0,089
0,053
1,2
-
-
0,062
0,147
0,073
0,046
0,080
0,045
1,4
-
-
-
-
0,064
0,040
0,072
0,038
1,6
-
-
-
-
-
-
0,065
0,034
1,0
0,0
0,087
0,124
0,098
0,123
0,105
0,121
0,109
0,119
0,2
0,080
0,102
0,091
0,100
0,099
0,098
0,103
0,097
0,4
0,072
0,083
0,084
0,082
0,092
0,070
0,096
0,078
0,6
0,064
0,068
0,076
0,067
0,084
0,066
0,089
0,054
0,8
0,055
0,055
0,068
0,056
0,076
0,054
0,081
0,053
1,0
0,046
0,046
0,059
0,047
0,068
0,046
0,074
0,044
1,2
-
-
0,051
0,040
0,060
0,039
0,067
0,037
1,4
-
-
-
-
0,053
0,034
0,060
0,032
1,6
-
-
-
-
-
-
0,053
0,028
Примечание. Изгибающие
моменты в плитах от нагрузки, распределенной по площадке, приведены по данным
акад. Б.Г. Галеркина.
3.2.17. Для концевых
участков бездиафрагменных пролетных строений возможны три расчетные схемы
балочных плит: с жестко заделанными продольными гранями, с шарнирным опиранием
продольных граней и жестким закреплением одной боковой грани (консольная
плита).
3.2.18. Значения
коэффициентов Кi(i =1,
2…..10) для определения прогибов плиты w, поперечных сил Qx. Qv и
изгибающих моментов Мх и Му при различных условиях ее
опирания приведены в таблице 3.8.
Для нагрузки, равномерно
распределенной по всей поверхности плиты или на части ее по длине а > b, или а □bk(рис. 3.8, а. б)
w = К1·qλ4/ D;Мх = К2qλ2;My = K3qλ2;
(3.8)
Qx
= К4qλ;Qy = К5qλ.
Для сосредоточенного
груза Р (тс) или для нагрузки,
равномерно распределенной по площадке размером λ05λдля
балочной плиты 05λ;
05λдля консольной (рис.
3.8. в):
w = К6·Pλ2/D;Mx = K7 P;My = K8 P;
(3.9)
QN = K9·P/λ;Qy= K10·P/λ;
D = Eh/12(1 -μ2).
E - модуль
упругости плиты, тс/м2; h - толщина плиты, см.
4.1.1. К сталежелезобетоннымотносят пролетные строения со стальными и железобетонными элементами,
совместно работающими в составе единой конструкции.
4.1.2. При определении
грузоподъемности сталежелезобетонных пролетных строений необходимо учитывать
ряд особенностей конструкций к которым относятся следующие:
- совместная статическая
работа элементов конструкций, выполненных из различных материалов (стали и
железобетона), которая зависит как от состояния этих элементов, так и от
объединительных деталей (упоров и др.), реально обеспечивающих силовое
взаимодействие;
- многостадийный характер
статической работы с последовательным включением различных элементов при
возведении, и с частичным их выключением - по мере механического и
коррозионного износа в процессе эксплуатации.
Необходимо учитывать
также, что в период с 1959 по 1975 годы, сталежелезобетонные пролетные строения
возводились по многочисленным проектам различных организаций, которые мало
отличались по внешним признакам, но предусматривали заметные отличия сечений
элементов конструкций.
4.1.3. Оценку
грузоподъемности главных балок сталежелезобетонных пролетных строений следует
производить с использованием основных положений СНиП и указаний настоящего ОДН.
Расчетные сопротивления
бетона плиты при оценке грузоподъемности принимают по СНиП, в соответствии с
фактическим классом бетона по прочности на сжатие на момент обследования,
который определяется по реальной марке бетона, с использованием техдокументации
и с применением неразрушающих методов контроля.
4.1.4. Расчетные
сопротивления стержневой арматуры принимают по СНиП. Если на момент строительства
моста браковочный минимум предела текучести стержневой арматуры по
соответствующему стандарту был принят ниже чем по СНиП. то расчетное
сопротивление этой арматуры растяжению следует определять по пункту
3.1.11 раздела 3 настоящего ОДН.
- для сталей, у которых
приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела
текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших на
момент строительства моста государственных стандартов или технических условий
на сталь - по минимальному значению, указанному в этих документах;
- для сталей, у которых
приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела
текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными
стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими на момент
строительства моста - по минимальному значению предела текучести из приведенных
в сертификатах или полученных при испытаниях.
4.1.6. При необходимости
более точного учета фактических (повышенных) механических свойств стали в
рамках оценки грузоподъемности допускается назначать расчетные сопротивления по
значениям Rуn
и Run, определенным в результате статистической
обработки данных испытаний не менее чем 10 образцов от партии.
Вычисление предела
текучести Rуn
или временного сопротивления Run по
результатам статистической обработки производится по формуле (180) приложения
8а СНиП II-23-81 (издание 1991 г.).
4.1.7. Коэффициент
надежности по материалу следует принимать:
- для конструкций, изготовленных
после 1984 г - по СНиП;
- для конструкций,
изготовленных до 1984 г из углеродистой стали по ГОСТ
6713γm= 1,15, из низколегированной стали 15ХСНД по ГОСТ
6713γm= 1,228, из низколегированной стали 10ХСНД по ГОСТ
6713γm=1,18, из низколегированной стали с пределом текучести до 39
кг/см2 по ГОСТ
19281, 19282
и 5058 γm=1,10, свыше 39 кг/см2 - γm=1,15
(к данным СНиП введен дополнительный понижающий коэффициент ym,1 =l,05, учитывающий "возраст"
стали, аналогично п. 20.1. и таблицы 2 СНиП II-23-81 издания 1991 г.).
Если проектом допускалось
применение в несущих конструкциях разных марок стали (например. 15ХСНД по ГОСТ
6713 и 10Г2С1 по ГОСТ
19281), то в расчетах следует использовать меньшие из соответствующих
возможных значения расчетных сопротивлений γm, Ryn.
4.1.9. Постоянные
нагрузки и воздействия следует определять в соответствии с СНиП. Для величины
постоянной нагрузки от собственного веса металлических конструкций,
определенной по чертежам КМД с учетом наплавленного металла и крепежных
изделий, допускается принимать yf= 1,05.
Коэффициенты надежности к
проектной величине нагрузки от веса покрытия ездового полотна и тротуаров
следует принимать по СНиП, если фактическая толщина покрытия не превышает
проектную более чем на 50 %; в противном случае величину коэффициента следует
соответственно увеличивать (см. п.
2.2.13).
4.1.10. Нагрузки от собственного веса железобетонной
плиты и дорожного покрытия следует вводить в расчет с учетом фактической
последовательности возведения сооружения (т.е. по стадийной работе),
регулирования усилий и ремонтов, что должно быть установлено в результате
анализа проектной, исполнительной и эксплуатационной документации.
4.1.11. Воздействия
ползучести и усадки бетона, а также неравномерные температурные воздействия не
учитываются при поверочном расчете главных балок с полным расстройством
объединения с железобетонной плитой на участках от свободных концов до мест,
где "окна" под упоры и плита находятся в работоспособном состоянии.
4.1.12. При расчете
главных балок на основании данных обследований и испытаний необходимо учесть
все выявленные дефекты, влияющие на грузоподъемность. В случае значительной
разницы дефектов и повреждений для двух главных балок пролетного строения
каждая из них рассчитывается раздельно, а при незначительной разнице может быть
использована условная расчетная модель, в которой охватываются дефекты каждой
из балок.
4.1.13. В таблице 4.1
приведены некоторые характерные дефекты и повреждения плиты и объединения плиты
со стальными конструкциями, способы учета дефектов и повреждения при выполнении
расчетов грузоподъемности, а также характер влияния дефектов и повреждений на
работу элемента (конструкции). Приведенные в таблице 4.1 количественные оценки
снижения грузоподъемности являются ориентировочными и не могут быть
использованы в качестве результатов обследования вместо расчета грузоподъемности.
1. Расстройство объединения железобетонной
плиты с главными балками:
1.1. Трещины в плите у углов окон" под
упоры, как правило, косые в плане. При количестве - не более одной с каждой
поперечной стороны "окна";
Опасность дальнейшего развития расстройств;
1.2. Аналогично п. 1.1. при количестве
трещин более 2-х с каждой поперечной стороны "окна":
Уменьшение несущей способности главных
балок на участках расстройств соединений плит с балками. приводящими к
снижению грузоподъемности до 30 %;
При расчетном моделировании исключение из
работы элементов, моделирующих упоры в местах расстройства соединений;
1.3. Видимое разрушение (с вывалом),
разрыхление или неполное заполнение бетоном омоноличивания "окон"
под упоры;
1.4. Отсутствие или разрушение подливки
между сборными плитами и верхними поясами главных балок в пределах расстояний
между "окнами" - при наличии указанных повреждений не более чем в
2-х плитах на полупролете, расположенных подряд (либо в монолитном участке и
смежной сборной плите), или не более чем в 3-х плитах в пределах полупролета,
разделенных плитами с сохранившимся объединением
1.5. Аналогично п.п. 1.2 - 1.4. при наличии
повреждений в большем числе плит на полупролете;
Уменьшение несущей способности, приводящее
к снижению грузоподъемности более чем на 30 %. "цепная реакция"
дальнейшего развития расстройств при каждом проходе тяжелых подвижных
нагрузок
2. Расстройства поперечных стыков сборной
плиты проезда
2.1. Разрушение бетона заполнения
"шпоночных" поперечных стыков либо бетона омоноличивания поперечных
стыков со сваркой арматурных выпусков при Ка
> 0.5. при числе поврежденных стыков не более 3-х на полупролете
Снижение грузоподъемности до 5 – 10 %
При расчетном моделировании введение
участков, моделирующих плиту с уменьшенной осевой жесткостью
2.2. То же. при 0,1 ≤ Ка ≤ 0,5
Снижение грузоподъемности до 20 – 30 %,
опасность "цепной реакции" дальнейшего развития расстройств
соединений
2.3. Расположение торцов смежных плит со
смещением по высоте при Ка > 0,5
3. Расстройство болтовых креплений упоров к
балкам:
3.1. Ослабление затяжки либо отсутствие
высокопрочных болтов, крепящих стальные детали упоров к верхним поясам балок
(как правило, в конструкциях "северного" исполнения)
То же
4. Дефекты и повреждения концевых
монолитных участков
4.1. Трещины с раскрытием до 0,2 мм в
бетоне монолитных участков, в швах объединения с балкой деформационного шва и
смежной сборной плитой:
4.2. Отсутствие бетона или его разрушение
на значительной части монолитного участка. полное его отделение от балки
деформационного шва и от смежной сборной плиты;
Снижение грузоподъемности до 5-10 %,
опасность "цепной реакции" дальнейшего развития расстройств
соединений;
При расчетном моделировании введение
участков, моделирующих плиту с уменьшенной осевой жесткостью, исключение из
работы элементов, моделирующих концевые упоры;
5. Общие дефекты и повреждения \
5.1. Многочисленные трещины с раскрытием до
0,2 мм
5.2. Сколы защитного слоя с оголением
арматуры в отдельных деталях;
5.3. Одиночные зоны выщелачивания и потеки
на поверхности;
5.4. Отдельные трещины раскрытием более 0,2
мм, в том числе сквозные, продольные над средним прогоном, а также поперечные
хаотически ориентированные;
Снижение долговечности и несущей
способности плиты, приводящее к снижению грузоподъемности до 10 %:
При расчетном моделировании введение
участков, моделирующих плиту с уменьшенной осевой жесткостью
5.5. Значительное разрушение защитного слоя
и коррозия арматуры до 10 %:
5.6. Значительное повреждение бетона и в
отдельных местах выщелачивание и размораживание;
5.7. Снижение прочности бетона до 20 % по
сравнению с проектной, многочисленные трещины раскрытием более 0,3 мм,
коррозия арматуры с потерей более 10 % сечения, значительные повреждения
бетона от выщелачивания и размораживания на большей части плиты с уменьшением
защитного слоя
Уменьшение несущей способности плиты как
при работе на местные нагрузки, так и при общем изгибе сталежелезобетонной
конструкции, что ведет к уменьшению грузоподъемности, соответственно, до 30 и
20 %
4.1.14.
Дефекты и повреждения, связанные с общим снижением прочности или с
расстройством поперечных швов сборной плиты, следует оценивать количественно
величиной:
Ка = Еb.f×Аb.f/Еb.t×Аb.t
где Еb.t
и Еb.f- соответственно, фактический
(с учетом реальной прочности) и теоретический (отвечающий проектной марке
бетона) модули упругости бетона;
Аb.f
и Ab.t - соответственно,
фактическая и теоретическая (проектная) площади поперечного сечения плиты.
При оценке фактической
прочности плиты в целом коэффициент Ка
является редукционным коэффициентом осевой жесткости плиты. Для поперечного
стыка этот коэффициент отвечает доле приведенного поперечного сечения плиты,
фактически воспринимающей продольное усилие в стыке. Аналогичным образом
коэффициент Каиспользуется
для оценки условий передачи продольных усилий в стыке с взаимным перепадом
смежных плит по высоте, здесь в качестве величины может быть принято отношение
общей части вертикальных проекций поперечных сечений смежных плит к
теоретической площади сечения плиты.
4.1.15. В таблице 4.2
приведены некоторые характерные дефекты и повреждения стальных конструкций,
характер их влияния на работу пролетного строения и его грузоподъемность,
способы учета дефектов и повреждений при поверочном расчете.
Таблица 4.2
Перечень дефектов металлических
конструкций
Вид дефекта (повреждения)
Характер влияния на работу конструкции (элемента)
Способ учета при оценке грузоподъемности
1
2
1. Коррозия поясов, стенок главных балок,
элементов и фасонок связей с уменьшением толщины элементов:
Учет ослаблений сечений при поверочном
расчете;
2. Ослабление или повреждение заклепок, высокопрочных
болтов, дефекты сварных швов;
То же;
3. Усталостные трещины в элементе или швах;
То же или восстановление элемента;
4. Местные погнутости отдельных элементов
связей, ребер жесткости (преимущественно, возникшие при перевозке элементов и
монтаже):
То же;
5. Местные погнутости большого числа
элементов связей
Ухудшение условий пространственной работы.
Концентрация напряжений в поясах:
Расчет коэффициента попе речной установки
подвижной нагрузки без учета работы связей, учет погибей элементов при
поверочном расчете;
6. Общие деформации отдельных элементов
связей, погиби нижних поясов и стенок из-за повреждений (ледоходом или
карчеходом)
4.2.1. Определение
грузоподъемности железобетонной плиты следует производить с использованием
расчетного аппарата СНиП. подбором величины класса нагрузки АК, которой
соответствуют предельные усилия с учетом имеющихся дефектов, методом
последовательных приближений.
При этом горизонтальные
(продольные и поперечные) нагрузки принимаются по СНиП, применительно к классу
К, определенному расчетом на прочность и общую устойчивость основных
конструкций. Временная нагрузка на тротуарах не учитывается в тех случаях,
когда фактическое состояние сооружения исключает нахождение людей на тротуарах
(тротуарные плиты отсутствуют или сильно разрушены и т.д.).
4.2.2. Точное
воспроизведение деталей механизма статической работы сталежелезобетонного
пролетного строения с расстраивающейся железобетонной плитой и с развитием
расстройств соединений между плитой и металлическими балками в расчетной модели
весьма затруднительно, поэтому предлагается использовать приближенную расчетную
модель работы соединений, которая дает с заметным запасом реальную возможность
фактической оценки работы конструкций с учетом данных обследований и испытаний.
Для расчетов с использованием стержневой модели конструкции предлагается
использовать гипотезу о диаграмме работы упоров, сходной с диаграммой Прандтля.
До достижения предельной величины сдвигающего усилия, приходящегося на упор,
равной Sh= 1,6RbAb.dr
где Sh - сдвигающее усилие, приходящееся на один упор,
соответственно при расчете по прочности или выносливости; Ab.dr - площадь поверхности смятия бетона упора),
действует прямо пропорциональная зависимость между сдвигающим усилием и
смещением оси плиты относительно верхнего пояса в месте расположения упора.
После достижения предельного значения величина усилия остается постоянной и
происходит перераспределение с дополнительной нагрузкой на соседние упоры.
4.2.3. С учетом
приближенного характера поверочных расчетов допускается определять суммарные
напряжения от расчетных нагрузок и воздействий (с учетом коэффициентов
сочетаний) при работе в упругой стадии и сравнивать их с величиной расчетного
сопротивления mRv. к которой вводится
единый поправочный коэффициент по таблице 4.3 учитывающий упругопластический
характер работы конструкции и другие факторы.
При наличии
расстройств плиты и ее соединений с металлическими балками не может быть
реализовано разгружающее влияние сжатого бетона плиты проезжей части на несущую
способность верхних поясов металлических балок и поправочный коэффициент для
верхнего пояса должен приниматься, равным 1,0.
4.2.4. Остальные
расчетные проверки стальных конструкций (по прочности при сложном напряженном
состоянии, по общей и местной устойчивости) должны производиться по усилиям,
определенным в соответствии с рекомендациями для принятого класса нагрузки К,
соответствующего условиям прочности по нормальным напряжениям.
4.2.5. При оценке
грузоподъемности в ряде случаев следует учитывать крутильную жесткость
пространственной конструкции в виде двух главных балок, связанных между собой
поперечными связями, железобетонной плитой проезда и нижними продольными
связями. Это проявляется в существенно более равномерном распределении между
балками эксцентрично расположенной в сечении моста временной нагрузки по
сравнению с традиционным методом расчета по "внецентренному сжатию"
или (при двух главных балках) - по "правилу рычага". Учитывать
крутильную жесткость не следует при отсутствии нижних продольных связей или при
значительных деформациях большого числа диагоналей связей, вызванных, например,
воздействием карчехода при сверхнормативном горизонте весеннего паводка (такие
случаи известны в практике эксплуатации мостов), а также при значительном
расстройстве железобетонной плиты проезда и ее соединений со стальными балками;
4.2.6. Для достаточно
точного расчета поперечного распределения временной нагрузки могут быть
использованы различные методики. Возможно представление пролетного строения в
целом в виде пространственной модели, образованной из стержней и пластинчатых
элементов, либо только из стержней; в последнем случае стенки балок и плита
моделируются энергетически эквивалентными рамными или ферменными конструкциями.
Расчет производится с помощью достаточно широко распространенных программ или
программных комплексов, реализующих задачу статического анализа
пространственных систем, как правило, на базе метода конечного элемента.
Возможен вариант моделирования пространственной системы пролетного строения
тонкостенным стержнем замкнутого переменного сечения. Программы, реализующие
этот метод (с определением секториальных геометрических характеристик), также
достаточно известны.
4.2.7. В большинстве
случаев для практических целей при определении "коэффициента поперечной
установки" достаточна точность приближенного метода, основанного на
анализе результата большого числа более точных методов расчетов. Формула для
определения "коэффициента поперечной установки" при двух главных
балках представляется в виде
η =
1/2 ± Θер/а
где Θ меньше (равно) единицы, зависит от определяемого фактора,
положения рассматриваемого сечения, величины пролета;
еp - эксцентриситет нагрузки;
а - расстояние между главными балками.
С достаточной точностью
для сечений в средних половинах пролетов от 42 до 84 м можно принимать Θ от 0,5 до 0,6, одинаковыми для
изгибающих моментов и прогибов, с уменьшением по мере роста величины пролета.
Для изгибающих моментов в зонах неразрезных балок в сечениях, близких к
опорным, для поперечных сил и опорных реакций Θ = 0,9 - 1,0. т.е. эти величины следует определять по
"правилу рычага". В зонах, где выявлено расстройство плиты или ее
соединений с главными балками, усилия в балках от временных нагрузок также
следует определять без учета пространственной работы, по "правилу
рычага".
4.2.8. На первом этапе
производится расчет балочной сталежелезобетонной конструкции на действие
постоянных и временных нагрузок, усадки и ползучести бетона, температурных
воздействий. При наличии коррозионных повреждений стальных конструкций (как
постоянных по длине, так и локальных) может быть выполнен их учет как при
статических расчетах (путем уменьшения расчетной толщины элементов), так и при
проверках прочности. В расчетной модели могут быть учтены выявленные дефекты и
повреждения плиты, количественная оценка которых постоянна по длине (уменьшение
прочности, расчетной толщины или ширины плиты), что производится с помощью
введения вышеприведенного коэффициента Ка
≤ 1 к осевой жесткости плиты. На втором этапе расчета может быть
смоделирована расчетная схема одной из сталежелезобетонных главных балок, в
которой учитываются как локальные, так и общие дефекты и повреждения
железобетонной плиты проезжей части. В этой расчетной схеме могут
воспроизводиться выявленные при обследованиях и испытаниях дефекты и
расстройства. Так, для элементов расчетной схемы, моделирующих упоры, вводятся
жесткостные и силовые характеристики, которые отвечают выявленному в конкретном
упоре этапу работы (линейно-упругая характеристика - для 1-го этапа, возможное
исключение из работы - для 2-го этапа, безусловное исключение из работы - для
3-го этапа работы). При наличии разрушений поперечных швов плиты в расчетную
схему могут быть введены элементы, длина которых отвечает ширине шва, со
сниженной осевой жесткостью. Если обнаруженная трещина проходит через сечение
плиты с сохранением передачи усилий только над балками (включая зону вутов), то
понижающий коэффициент Ка
для зоны шва может составлять 0,5 - 0,7.
4.2.9. Производится
расчет расчетной схемы на одновременное действие 2-й части постоянной нагрузки и
временной нагрузки, отвечающей классу К с рассчитанным "коэффициентом
поперечной установки". При этом временная нагрузка устанавливается в
наиболее невыгодные положения для расчетных сечений главных балок. Так, при
расчете разрезной балки, имеющей расстройства соединений на концевых участках,
следует загружать равномерно распределенной нагрузкой всю длину балки, а
двухосную тележку устанавливать в месте расположения первых (от опоры)
сохранивших работоспособность упоров и над местами изменений сечений нижних
поясов. Для неразрезных балок следует выполнять аналогичные проверки концевых
боковых пролетов, а также зон расстройства соединений ближе к промежуточным
опорам. Для каждой установки временной нагрузки производят итерационный расчет
и получают величины расчетных напряжений в поясах главных балок от 2-й части
постоянной и временной нагрузок, а затем - и суммарные напряжения с учетом
результатов расчетов 1 этапа. После сравнения суммарных напряжений с расчетными
сопротивлениями (при учете коэффициентов таблицы 4.1) может быть
сделан вывод о соответствии или несоответствии несущей способности
сталежелезобетонной конструкции и введенного в расчет класса К временной
нагрузки. Методом последовательных приближений уточняется предельная величина
К, которая определяет грузоподъемность сталежелезобетонного пролетного строения
по нормальным напряжениям.
4.2.10. Полученная
величина К далее используется при проверках расчетных сечений балки на действие
касательных напряжений, совместное действие нормальных и касательных
напряжений, при проверках общей устойчивости металлических балок (на участках
действия сжимающих напряжений в нижних поясах), местной устойчивости
вертикальных стенок и свесов сжатых полок поясов балок.
4.2.11. С использованием
того же класса нагрузки К производится проверка прочности среднего прогона (при
его наличии), прочности и устойчивости элементов поперечных и продольных
связей, а также их прикреплений.
4.2.12. В таблицах 4.4 -
4.6 приведены результаты определения грузоподъемности и расчетного давления на
ось в наиболее распространенных на сети Федеральных автомобильных дорог РФ
сталежелезобетонных пролетных строений, рассчитанных согласно, требований СНиП.
Действующие напряжения в элементе при расчете на
А11
Расчетная грузоподъемность *)
АК
Действующие напряжения в элементе при расчете на
АК
Критерий Ry
кг/см"
кг/см2
кг/см2
1
2
3
4
5
6
7
1
4793КМ
1958 г
Lp =32,4 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 16,2 м
2474
А14
2760
2850
2
Типовой проект.
Выпуск 115 1958 г
Lp =42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
2640
А13
2845
2850
4
Типовой проект.
4801 КМ
1959 г
Lp = 42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
2472
А15
2840
2850
4
43282КМ
Вариант 1966 г
Lp = 42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
2322
А16
2795
2850
5
43282КМ
Вариант 1972 г
Lp =42.5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
2349
А16
2720
2850
6
Типовой проект. Инв. №608/1
1968 г
Lp =42.0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,00 м
2469
А17
2965
3000
7
Типовой проект. Инв. № 608/2
1968 г
Lp =3x42.0 м
Нижний пояс главной балки во втором пролете в
сечении
х = 10,5 м
1845
А4
1427
1427 устой-
чивость сжатого пояса
8
Типовой проект. Инв. № 1180/1
1968 г
Lp =42.0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 14.75 м
2695
А15
2954
3000
9
Типовой проект. Выпуск 7
1985 г
Lp = 3×63,0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 26,25 м
2828
АН
2828
3000
10
Типовой проект. Выпуск 8
1986 г
Lp = 63+84+63 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 60,13 м
2755
А8
2617
2688 устой-
чивость сжатого пояса
*) расчетная грузоподъемность бездефектных пролетных
строений определена только по несущей способности главных балок, включая
сечения с ослаблениями в местах монтажных стыков, но без учета несущей
способности элементов прогонов, поперечных и продольных связей, соединительных
элементов между железобетонной плитой проезжей части и металлическими балками.
Таблица 4.5
Определение расчетного давления
на ось эталонных транспортных средств при расчете сталежелезобетонных пролетных
строений на А11 по СНиП 2.05.03-84*
Расчетный изгибающий момент в элементе при расчете
на А11
№№ схем эталонных транспортных средств по таблице
6
Расчетное давление на ось Р
тм
тс
1
4793 КМ
1958 г
Lp = 32,4 м
Нижний пояс
главной балки в
сечении х
= 16,2 м
509,8
1
22,0
2
14,9
3
12,8
4
10,4
5
9,0
6
7,7
2
Типовой проект. Выпуск 115
1958 г
Lp = 42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
746,3
1
19,7
2
13.8
3
13,7
4
11,1
5
9,5
6
8,1
3
Типовой проект. 4801 KМ
1959 г
Lp = 42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
745,7
1
19,6
2
13,7
3
13,6
4
11,0
5
9,5
6
8,0
4
43282 КМ
Вариант 1966 г
Lp =42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
826,8
1
19,4
2
13,6
3
13,5
4
10,9
5
9,4
6
8,0
5
43282 КМ
Вариант 1972 г
Lp =42,5 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,25 м
826,8
1
19,4
2
13,6
3
13,5
4
10,9
5
9,4
6
8,0
6
Типовой проект.
Инв. № 608/1
1968 г
Lp =42,0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 21,00 м
813,0
1
19,4
2
13,6
3
13,4
4
10,9
5
9,3
6
8,0
7
Типовой проект. Инв. № 608/2
1968 г
Lp = 3×42,0 м
Нижний пояс главной балки во втором пролете в
сечении
х = 10,50 м
-247,8
1
16,7
2
11,6
3
13,0
4
10,4
5
8,7
6
7,2
8
Типовой проект.
Инв. № 1180/1
1968 г
Lp = 42,0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 14,75 м
962,6
1
15,6
2
12,2
3
13,0
4
11,3
5
10,0
6
8,1
9
Типовой проект.
Выпуск 7
1985 г
Lp = 3×63,0 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 26,25 м
1160,4
1
13,7
2
10,0
3
11,8
4
10,8
5
9,3
6
8,1
10
Типовой проект.
Выпуск 8
1986 г
Lp = 63+84+63 м
Нижний пояс главной балки в сечении
х = 60,13 м
-1253,5
1
12,8
2
9,8
3
11,7
4
11,0
5
9,6
6
8,4
Таблица 4.6
Исходные данные, принятые при
определении расчетного давления на ось эталонных транспортных средств при
расчете сталежелезобетонных пролетных строений на АН по СНиП 2.05.03-84*
5.1. Расчет несущей
способности элементов стальных пролетных строений производят согласно указаний
СНиП "Мосты и трубы" с учетом их фактического состояния по данным
обследования сооружения. Все расчетные характеристики материалов следует
принимать по действующим нормативным документам с учетом положений п.
4.1.5 - 4.1.8.
Общие положения расчета грузоподъемности изложены в разделе 1.
5.2. При определении
грузоподъемности стальных пролетных строений в общем случае должны быть
выполнены поверочные расчеты с учетом фактического состояния конструкций в
сечениях главных балок в серединах пролетов; главных балок над опорами для
консольных и неразрезных конструкций, а также в местах изменения сечения балок
в близи опор. Расчет железобетонной плиты проезжей части выполняют на
воздействие местной нагрузки с учетом указаний раздела
3 настоящих ОДН.
Грузоподъемность
пролетных строений в виде сквозных ферм определяют по наиболее нагруженным
поясам и раскосам, а также по поврежденным элементам. Одновременно проверяют
расчетом грузоподъемность болтовых, сварных и заклепочных соединений в этих
местах.
В поврежденных несущих
элементах рассчитывают имеющие потери сечения или недопустимые погиби.
В случаях применения
деревянной конструкции проезжей части при расчетах следует руководствоваться
соответствующим разделом СНиП и указаниями раздела 7.
настоящих ОДН.
5.3. Расчет элементов с
учетом дефектов и повреждений в случае сохранения проектной расчетной схемы
сводится к поверочному расчету сечений. Если дефекты или повреждения влекут
изменение расчетной схемы конструкции, следует производить перерасчет усилий.
Перечень дефектов и
повреждений, снижающих несущую способность элементов стальных пролетных строений,
приведен в таблице
5.1.
5.4. Перерасчет усилий в
стальных пролетных строениях на постоянные и временные нагрузки с учетом
фактического состояния конструкции должен производиться, как правило, на основе
пространственных методов с использованием программных компьютерных комплексов.
5.5. Для конструкций пролетных
строений с деревянной проезжей частью разрешается производить расчеты на
временные нагрузки с применением плоских систем по методу внецентренного сжатия
или "рычага" в зависимости от принятой системы связей между балками
(фермами).
5.6. Оценка
грузоподъемности элементов, имеющих трещины в металле может производиться
только при условии немедленной их локализации или устранения (засверливание,
заваривание и др.). В противном случае мост должен быть закрыт для движения
транспорта и пешеходов.
5.7. Грузоподъемность
сварных элементов пролетных строений, изготовленных до 1979 года, расположенных
в районах с расчетной минимальной температурой ниже минус 25о,
следует оценивать с учетом возможной хладноломкости стали. Эти данные могут
быть получены согласно п.
2.1.12 - 2.1.13
и в результате испытания стали на ударную вязкость в соответствии с
действующими нормами в зависимости от климатических условий при температурах
минус 40о, минус 50о или минус70о.
5.8. Грузоподъемность
болтовых и сварных соединений в конструкциях стальных пролетных строениях
определяют с использованием нормативов и расчетных формул действующих СНиП.
Грузоподъемность заклепочных соединений в балках сплошного сечения и фермах
допускается оценивать согласно п.
5.9. - 5.14.
Сопротивление заклепки срезу определяют по формуле:
где:Т- касательная сила, передающаяся с
пояса на стенку. .
а - шаг поясных
заклепок:
Rbs - расчетное
сопротивление заклепки на срез принимают Rbs= 1400 кг/см2;
Q-
расчетная поперечная сила:
I - момент
инерции сечения балки относительно нейтральной ее оси;
Sn-статический
момент сечения пояса, прикрепленного заклепками, относительно нейтральной оси
балки;
d - диаметр заклепки.
Проверка заклепки на
снятие производится по формуле:
Т·а = dδRbt.
где: Rbt- расчетное сопротивление заклепки на
смятие принимают:
Rbt = 3500 кг/см2:
δ - толщина
вертикальной стенки.
Стенку на срез между
двумя заклепками проверяют по формуле:
Т·а = δ(a-d) Rbs.
где: Rbs = 1200 кг/см2.
5.10. Если на балку
передается непосредственно сосредоточенная нагрузка с проезжей части (от
поперечных второстепенных балок), то проверка делается на полное усилие,
приходящееся на заклепку, которое составляет:
где: Р -
вертикальная сосредоточенная нагрузка на балку.
5.11. При проверке
заклепочных соединений в стыках вертикальной стенки сплошных балок величина
усилия, приходящего на любой ряд заклепок, может быть выражена формулой:
где: z -
расстояние от нейтральной оси до рассматриваемого ряда заклепок;
а - вертикальный
шаг заклепок:
♦ и - наибольшие нормальное и касательное
напряжения в стенке. Необходимое число заклепок в горизонтальном ряду:
где: Sдоn - допустимое
усилие на одну заклепку.
5.12. Количество
заклепок, необходимое для перекрытия стыков уголков и горизонтальных листов,
может быть определено по приходящим на них усилиям.
Усилие, приходящееся на
горизонтальный лист:
Sr = σ1bδ1.
где: σ1- напряжение
от изгиба в уровне оси горизонтального листа;
bи δ1 - ширина и толщина
горизонтального листа.
Усилие, приходящееся на
поясной уголок, определяют аналогично, умножая площадь сечения уголка Fyна ординату эпюры нормальных напряжений σ2, соответствующую
центру тяжести уголка:
Sу = Fyσ2.
5.13. При проверке
расчетом грузоподъемности заклепочных соединений элементов сквозных ферм,
работающих на продольную силу, принимается, что усилия в них равномерно
распределяются между заклепками. При этом несущая способность элемента (пояса
раскоса) принимается наименьшей по величине из условия расчета элемента и его
заклепочного соединения.
где: σmin и σmах - наименьшее и наибольшее
(по абсолютной величине) значения напряжений со своими знаками (плюс для
растяжения и минус для сжатия), определяемые от суммарных воздействий
постоянных и временных нагрузок.
5.15. Оценку
грузоподъемности стальных пролетных строений сложных систем (висячие и вантовые
мосты, сквозные арки, рамные системы) следует поручать специализированным
организациям. имеющим в своем составе высококвалифицированных специалистов.
5.16. Справочные сведения
по нормам и металлам, применявшиеся ранее в мостостроении, даны в приложении
Г.
То же плюс введение ограничения нагрузки при низких температурах
Испытания металла на ударную вязкость Химический анализ стати
3.4
Трещины в сварных швах несущих конструкций
Ослабление сечения элемента
Поверочный расчет сечения
Экспертно при осмотре
3.5
Трещины в сварных швах ребер жесткости
Ослабление сечения элемента
Снижение несущей способности на 1-3 %
Экспертно при осмотре
4
Технологические дефекты и повреждения
4.1
Дефекты заклепочных и болтовых соединений
(более 20 % в узле)
Снижение несущей способности соединения
Поверочный расчет соединения
Проверка простукиванием, динамометрическим ключом
4.2
Дефекты сварных швов
Ослабление сечения
Уменьшение несущей способности на 5-10 %
Экспертно при осмотре
4.3
Наличие технологических отверстий,
ослабляющих сечение более чем на 5 %
Ослабление сечения
Поверочный расчет сечения
Измерение размеров ослабления
4.4
Наличие концентратов (приварки, подрезы,
прорези и т.п.)
Ухудшение напряженного состояния
Снижение грузоподъемности до 10 %
Экспертно при осмотре
4.5
Заклинивание опорных частей и шарниров.
увеличение коэффициентов трения вследствие засорения, коррозии, воздействия
температуры и т.п.
Изменение расчетной схемы
Перерасчет
Экспертно при осмотре
6. Определение грузоподъемности опор
6.1. При определении грузоподъемности фундаментов и опор в общем
случае определяют должны быть выполнены следующие расчеты с учетом фактического
состояния конструкций.
Для фундаментов на
естественном основании:
- несущая способность по
грунту (вдоль и поперек моста);
- устойчивость против
опрокидывания и сдвига (плоского и глубокого - совместно с грунтом основания;
- несущая способность по
бетону на скалывание по обрезу тела опоры;
- устойчивость
фундаментов при воздействии сил морозного пучения:
- осадки, крены.
Для фундаментов на
свайном основании:
- несущая способность по
грунту;
- расчет свайного
ростверка;
- расчета плиты ростверка
на продавливание сваей;
- осадки, крены:
- устойчивость при
воздействии сил морозного пучения.
Для массивных опор:
- по ограничению
положения равнодействующих усилий в ослабленном сечении тела опоры, обреза
фундамента:
- расчет прочности
отдельных частей при раскалывании опоры:
- расчет оголовка опоры
или ригеля при наличии в них дефектов.
Для опор
свайно-эстакадного типа и рамной конструкции:
- расчет стоек на
прочность и устойчивость:
- расчет насадки (ригеля)
на изгиб, скалывания по краю подферменников:
- расчет подферменников
на продавливание.
6.2. Расчет несущей
способности фундаментов и опор производят согласно указаниям действующего СНиП
"Мосты и трубы" и с учетом их фактического состояния и реальных
условий нагружения. Перечень дефектов и повреждений, снижающих несущую
способность фундаментов и опор, приведен в таблице 6.1.
6.3. Для расчета свайного
основания, проект которого отсутствует, необходимо установить количество свай,
их размещение, глубину погружения и армирование.
6.4. Все расчетные
характеристики грунтов оснований, материалов фундаментов и опор следует
принимать по действующим нормативным документам. Прочностные характеристики
бетона следует оценивать, как правило, по результатам полевых исследований.
6.5. При определении геологического
строения грунтов оснований приоритетным является бурение контрольной скважины в
створе опор.
При невозможности бурения
контрольной скважины следует руководствоваться проектными данными.
В случае отсутствия
сведений о геологическом строении грунтов основания можно использовать данные
территориальных земельных органов для района расположения мостового сооружения
с введением дополнительного коэффициента - надежности к несущей способности
фундамента по основанию, равного 0,8.
6.6. При отсутствии
дефектов и повреждений, снижающих несущую способность фундаментов, его
грузоподъемность принимают не меньшей, чем проектная грузоподъемность пролетных
строений.
Если при этом производят
оценку грузоподъемности с целью последующей реконструкции или усиления
мостового сооружения, то несущую способность фундаментов по грунту принимают в
зависимости от сроков эксплуатации с коэффициентами:
- для сроков эксплуатации
от 10 до 20 лет - 1,1;
- для сроков эксплуатации
более 20 лет - 1,2.
6.7. Расчеты ведутся по
общепринятым методикам с учетом требований СНиП, учитывающих дефекты,
изложенные ниже.
Ослабление сечения стоек
при вертикальных трещинах вследствие коррозии арматуры учитывается следующим
образом:
- при раскрытии трещин до
0,3 мм - ослабление не учитывается;
- при раскрытии трещины
от 0,3 до 1,0 мм площадь сечения защитного слоя учитывается с коэффициентом
0,8;
- при раскрытии трещин от
1,0 до 3,0 мм, площадь сечения защитного слоя учитывается с коэффициентом 0,5;
- при раскрытии трещин от
3,0 и выше, площадь сечения защитного слоя не учитывается.
Размывы грунтовых оснований массивных
фундаментов более 15 % по площади опирания на грунт
Снижение несущей способности по грунту, по устойчивости положения
Перерасчет
Экспертно по данным подводного обследования
1.2
Размывы грунтовых оснований свайных
фундаментов, превышающие предельные значения с преобразованием расчетной
схемы низкого свайного ростверка в высокий
Снижение несущей способности свайного ростверка
Перерасчет
Измерение глубины размывов
1.3
Повреждение плиты свайного ростверка с
уменьшением степени заделки свай в ростверк более чем на 20 % для одной сваи
Снижение несущей способности
Перерасчет
Экспертно для каждой сваи по данным обследования
1.4
Разрушение бетона на части длины сваи
Потеря сечения
Перерасчет с учетом п. 6.7
Измерение размеров повреждения
1.5
Осадки фундамента, равномерные по ширине
опоры в неразрезных системах
Изменение напряженного состояния неразрезных и рамных конструкций
Перерасчет
Геодезическая съемка и сравнение с предыдущими данными; экспертно по
признакам осадки
1.6
Осадки фундамента, неравномерные по ширине
опоры
Изменение напряженного состояния опор и пролетных строений
Перерасчет
То же
1.7
Незатухающие во времени осадки фундаментов
Снижение несущей способности опор и неразрезных пролетных строений
Перерасчет, немедленное введение ограничения грузоподъемности вплоть
до закрытия моста
Испытание под временной нагрузкой в течение 8-12 часов
1.8
Глубины забивки свай меньше проектных
Снижение несущей способности фундамента по грунту
Перерасчет
То же
2.
Массивные промежуточные
опоры
2.1
Выветривание поверхности на глубину более 5
см при суммарном уменьшении площади более 20 %
Уменьшение сечения
Понижающий коэффициент 0,8-0,9
Экспертно по данным обследования
2.2
Разрушение швов кладки между контурными
блоками на полную глубину
Уменьшение сечения
Перерасчет или понижающий коэффициент 0,8-0,9
То же
2.3
Разрушение кладки с выпадением группы
камней (в каменных опорах)
Уменьшение сечения
Понижающий коэффициент 0,8-0,9
То же
2.4
Горизонтальные длинные трещины в нижней
части опоры по широким граням раскрытием более 0,5 м
Уменьшение сечения
Перерасчет или понижающий коэффициент 0,9-0,95
То же
2.5
Сквозные трещины различного раскрытия,
расчленяющие тело опоры на отдельные блоки
Снижение несущей способности
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
2.6
Вертикальная трещина в оголовке (ригеле)
поперек оси моста между опорными частями смежных пролетных строений
Снижение несущей способности
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
2.7
Коррозия арматуры сеток подферменной плиты
с разрушением бетона
Снижение несущей способности подферменников
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
2.8
Несовпадение оси фундамента с осью тела
опоры
Изменение напряженного состояния
Перерасчет
Измерение эксцентриситета
2.9
Смещение опорных частей к краю подферменной
площадки
И вменение напряженного состояния
Перерасчет
То же
2.10
Прочность бетона опор ниже проектной на
класс и более (с обеспеченностью 95 %)
Снижение несущей способности
Уменьшение расчетных сопротивлений
Измерения прочности и статистический анализ
2.11
Разрушение (частичное) или наклон тела опор
от навала судов или уменьшение фактических размеров сечений тела опор по
отношению к проектным
Уменьшение сечения, изменение схемы, эксцентриситеты приложения сил
Перерасчет
Измерение размеров и положения опоры
2.12
Наклоны опор более 2 %
Снижение устойчивости эксцентриситета
Перерасчет
Измерение эксцентриситета
3.
Столбчатые опоры (оболочки)
3.1
Разрушение защитного слоя бетона столбов с
уменьшением площади сечения более, чем на 10 %
Уменьшение сечения
Понижающий коэффициент
Экспертно по данным обследования
3.2
Вертикальные трещины в бетоне столбов при
обычной или предварительно напряженной арматуре раскрытием более 0,5 мм
Снижение несущей способности
Понижающий коэффициент
Экспертно по данным обследования
3.3
Горизонтальные трещины в бетоне столбов (в
нижней части) раскрытием более 0,3 мм
Снижение несущей способности
Понижающий коэффициент
Экспертно по данным обследования
3.4
Раковины, сколы и разрушение в верхней
части ригеля опоры с уменьшением площади вертикального сечения
Уменьшение сечения ригеля
Понижающий коэффициент
Экспертно по данным обследования
3.5
Обнажение арматуры ригеля в нижней зоне
сечения между столбами и над столбами в верхней зоне с коррозией металла
Уменьшение сечения
Перерасчет
По данным измерений или экспертно
3.6
Смещения столбов относительно друг друга и
по отношению к проектным данным более, чем на 0,2 м
Изменение напряженного состояния
Перерасчет
Измерение эксцентриситетов
3.7
Наклоны опор более 2 %
Снижение несущей способности
Перерасчет
То же
3.8
Вертикальные трещины по периметру оболочек
Снижение несущей способности
Перерасчет
Изменение расчетных схем работы столбов
3.9
Не все арматурные выпуски столбов заделаны
в насадке
Снижение несущей способности
Перерасчет
Изменение расчетных схем работы столбов
4.
Опоры свайно-эстакадного типа (промежуточные)
4.1
Раковины, сколы и разрушения бетона в
верхней части насадки опоры между стойками или нижней зоне около стойки или
на консольной части
Уменьшение сечения
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
4.2
Вертикальные трещины в нижней части насадки
опоры между стойками (сваями) или в верхней зоне над последними раскрытием
более 0,3 мм
Уменьшение сечения
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
4.3
Разрушение защитного слоя бетона стоек
(свай) с оголением и коррозией арматуры
Уменьшение сечения
Перерасчет с учетом п. 6.7
Измерение фактического сечения
4.4
Трещины в стойках, ориентированные вдоль
стержней арматуры каркаса
Снижение несущей способности
Понижающий коэффициент с учетом п.6.7
Экспертно
4.5
Горизонтальные трещины в нижней части стоек
раскрытием более 0,3 мм
Снижение несущей способности
Понижающий коэффициент
Экспертно
4.6
Коррозия рабочих стержней арматуры с
ослаблением более 10 %
Снижение несущей способности
Перерасчет
Измерение фактического сечения
4.7
Смещение осей свай в направлении поперек
оси моста с увеличением расстояния между соседними сваями
Перенапряжения в сваях
Перерасчет
Измерение положения стоек
4.8
Отклонение стоек от вертикали более 2 %
Снижение несущей способности
Перерасчет
То же
4.9
Опирание балок пролетных строений на край
консоли насадки
Снижение несущей способности
Перерасчет
То же
4.10
Низкое качество объединения свай с насадкой
с образованием сквозного просвета
Уменьшение сечения
Перерасчет
Экспертно по данным обследования
4.11
Нарушение проектных значений прочности
бетона на класс и более с обеспеченностью 95 %
Снижение прочности
Перерасчет
Статистическая обработка экспертных данных
5.
Устои
5.1
Сквозные трещины, расчленяющие тело устоя
на отдельные блоки
Снижение несущей способности
Перерасчет
Экспертно
:5.2
Наклоны устоя более 2 %
Снижение несущей способности
Перерасчет
Измерение наклона
5.3
Осадки устоя
Снижение несущей способности
Перерасчет
Измерение наклона
5.4
Смещение устоя в плане
Снижение несущей способности
Перерасчет
Измерение наклона
Примечание: В отдельных конкретных
случаях непосредственно на грузоподъемности могут отражаться: вертикальные
трещины в крыльях и открылках; вертикальные трещины в шкафной стенке: упирание
пролетного строения в шкафную стенку; разрушение плит плавного съезда или
площадок опирания их на устой; размывы конуса насыпи в верхней части устоя.
6.8. При определении грузоподъемности
опор необходимо учитывать особые условия эксплуатации мостов в сейсмически
опасных районах или построенных на подрабатываемых территориях, наличия карстов
и т.п.
7.1.1. Методика
определения грузоподъемности деревянных мостов распространяется, в основном, на
сооружения балочных конструкций: мосты с простыми прогонами и стоечными
опорами, дощато-гвоздевые фермы и фермы Гау-Журавского. а также пролетные
строения с клееной древесиной.
7.1.2. К числу дефектов,
снижающих грузоподъемность деревянных мостов, относят: загнивание древесины,
сколы и смятие древесины по рабочим сечениям и площадкам, а также поперечные
трещины и разрывы элементов, перекосы конструкции и другие (таблицы 7.1 и 7.2).
Дефекты, такие как
ослабление скреплений болтов, зазоры в узлах, трещины вдоль волокон не большой
глубины (1 - 1,5 см) должны устраняться заранее (до определения
грузоподъемности мостов) при уходе и профилактических работах или учет их при
расчете должен производиться на основании опытных данных по результатам
обследования и испытания сооружения.
Таблица 7.1
Дефекты в балочных мостах с простыми
прогонами.
№
Вид дефекта
Характер влияния на элемент
Форма учета
1
2
3
4
1
Загнивание настила в места
опирания на поперечины.
Ослабление древесины в местах
опирания.
При ослаблении сечения элемента
или площади опирания для расчета учитывается только здоровая часть древесины.
Ослабление Focдо 10 % не учитывается. При Foсл более 10 % -
учитывают фактические величины здоровой древесины, Foслболее 25,0 % - ослабление
принимается за 100 % (требуется замена). При внутреннем загнивании древесины
элемент заменяют.
2
Загнивание поперечин в местах
опирания на прогон.
Ослабление древесины в местах
опирания.
3
Загнивание поперечин в местах
опирания на них нижнего настила.
Ослабление древесины в местах
опирания.
4
Загнивание прогонов в местах
опирания на насадки опор.
Ослабление древесины, в местах
опирания.
5
Загнивание прогонов в местах
опирания на них поперечин.
Ослабление древесины в местах
опирания.
6
Загнивание насадок в местах
сопряжения со сваями.
Ослабление древесины в местах
опирания.
7
Загнивание насадок в местах
опирания на них прогонов.
Прогон имеет продольный скол или глубокую
трещину на всю ширину вдоль волокон.
Ослабление площади прогона сечения за счет
разделения
Прогон рассматривать как составной элемент
12
Загнивание, скол или смятие колодок или
шпонок в составных прогонах или стойках опор.
Выключение из работы.
Замена или усиление.
Таблица 7.2.
Дефекты в деревянных фермах.
№
Вид дефекта
Характер влияния на элемент
Форма учета
Дощато-гвоздевые
фермы и клееные балки.
1
Загнивание нижнего пояса.
Ослабление сечения пояса на растяжение.
При расчете учитывается фактическая площадь
здоровой древесины. При ослаблении более 20 % производят усиление пояса или
стыка.
2
Загнивание в стыке нижнего пояса.
Ослабление площади стыка на восприятие
растяжения.
---"---
3
Загнивание верхнего пояса.
Ослабление сечения пояса.
---"---
4
Загнивание мест опирания поперечных балок
на фермы.
Ослабление древесины на сжатие в местах
опирания.
---"---
5
Загнивание досок клееной балки
Ослабление площади сечения
Учет ослабления сечения
6
Расслоение досок в клееной балке
Ослабление сечения балки за счет ее
разделения
Балку рассматривают как составной элемент
Фермы Гaу-Журавского.
7
Загнивание нижнего или верхнего пояса.
Ослабление сечения пояса соответственно на
растяжение или сжатие.
Учет ослабления площади сечения. При
ослаблении более 20 % элемент заменяют или усиливают, при внутреннем
загнивании -заменяют.
8
Загнивание в стыке нижнего пояса.
Ослабление площади стыка на восприятие
растяжения.
---"---
9
Загнивание, смятие или скалывание подушек в
узлах.
Выключение подушки из работы.
Замена подушек или усиление узла.
10
Загнивание торцов раскосов.
Выключение подушки из работы.
Замена подушек или усиление узла.
11
Загнивание мест опирания поперечных балок
на фермы.
Ослабление древесины на сжатие в местах
опирания.
См. табл. 7.1.
7.1.3.
Грузоподъемность деревянных мостов определяют через класс нагрузки по наиболее
слабому элементу (настилу, прогону, ферме, насадки или стойки опоры). Расчеты
элементов производят в сечениях наиболее напряженных и в сечениях с дефектами,
влияющих на грузоподъемность, согласно указаний действующего СНиП. Для
определения класса нагрузки и допускаемых эквивалентных нагрузок в настоящем
разделе предлагаются расчетные формулы для наиболее распространенных конструкций.
Расчетные характеристики
древесины, стали и др. материалов принимают по действующим СНиП. Причем расчетные
сопротивления древесины следует принимать при влажности более 25 %.
7.1.4. При расчете
настила и поперечин проезжей части сосредоточенное давление колеса расчетной
автомобильной или колесной нагрузки принимается распределенным:
- при наличии верхнего
продольного и нижнего поперечного настила на последний нагрузка от колеса
распределяется на две доски, а при одиночном поперечном настиле - на одну
доску;
- при двойном продольном
настиле распределение нагрузки на нижний настил принимается на число досок
соответственно расположенных на ширине обода колеса или полосы распределенной
нагрузки;
- при наличии над
настилом асфальтобетона или песчаной постели нагрузку распределяют под углом 45о
в пределах полной толщины асфальтобетона или постели. Тоже для настила из досок
уложенных на ребро и сплоченных гвоздями при асфальтобетонном покрытии;
- в рабочее сечение
настила включаются все доски в зоне распределения давления, ширина которых
попадает в эту зону не менее чем половина ширины доски.
Расчет настила на изгиб
производится как неразрезной балки с числом пролетов соответствующих 3 и более.
7.1.5. При двойном
дощатом настиле, уложенного на отдельные поперечины, нагрузка от колеса на
поперечины передается с учетом коэффициента упругого распределения kпр, величину которого определяет по формуле:
где с - расстояние между осями поперечин, см; d -
расстояние между осями прогонов, см; IП - момент
инерции поперечин, см; IН - момент инерции досок
нижнего настила, воспринимающих давление колеса, см4 (обычно три или
две доски).
В зависимости от
соотношения жесткостей настила и поперечин давление колеса распределяют
настилом на три и большее число поперечин по формуле:
Р1
= α1Рк
(7.2)
где P1
- давление на среднюю поперечину (над которой стоит груз); Рк - давление на колесо; - коэффициент упругого распределения.
Если kпр
больше (равно) 1/3, давление колеса распределяется на три поперечины, то
коэффициент упругого распределения вычисляется по формуле:
Если kпр
меньше 1/3, но больше (равно) 0,055. давление колеса распределяется на пять
поперечин, то коэффициент находят по формуле:
(7,4)
Постоянную нагрузку ввиду
ее малости можно не учитывать. Грузоподъемность поперечин определяют расчетом
как-разрезной балки с пролетом равным расстоянию между осями прогонов или по
формуле (7):
(7.5)
где Рк - допускаемое давление на колесо автомобиля или
колесной нагрузки, кгс;
W - момент
сопротивления одной поперечины, определяемый по приложению Д;
d -
расстояние между осями прогонов, см;
- коэффициент упругого распределения
нагрузки, который определяется по таблице 7.3 или формулам 7.3 или 7.4;
b0
- ширина обода колес, см:
КП - коэффициент на породу леса: пЭ - коэффициент для эквивалентной нагрузки (пЭ = 1,4).
Отсюда класс нагрузки на
поперечины принимается равным:
(7.6)
где Рки с
приняты соответственно в тс и м: пТ
и пР - см. п. 7.1.9.
7.1.6. Класс нагрузки на
разбросные и сосредоточенные прогоны вычисляют с учетом постоянной нагрузки,
принимаемой по фактической величине. Расчет производят путем проверки прочности
прогона по расчетному сопротивлению древесины на изгиб в сечении по середине
пролета, с учетом дефектов.
7.1.7. При определении
класса нагрузки при разбросанных прогонах определяют коэффициент упругой
передачи нагрузки для прогонов по формуле:
(7.7)
где d -
расстояние между осями прогонов: IПР - момент
инерции прогона; l - расчетный пролет прогонов; IПР - момент инерции поперечин, воспринимающих
давление колеса при автомобильной нагрузке (обычно двух или трех поперечин).
В зависимости от соотношения
жесткостей поперечин и прогонов давление может распределиться на три, пять или
большее количество прогонов. Если kПР больше
(равно) 1/3. давление колеса распределяется на три прогона. Если kПР меньше 1/3, но больше (равно) 0,055, давление
колеса распределяется на пять прогонов (см. рис. 7.1), а при меньше 0,055 - на
семь.
7.1.8. По величине
коэффициента упругой передачи kПР и
количеству прогонов, на которое распределяется давление, по таблице 7.3 находят коэффициент
упругого распределения (1,
2
и 3)
и вычисляют коэффициент давления "" на прогоны от отдельных колес и полосы загружения по
формулам 7.8 (см. Рис. 7.1).
Так для прогона "а" от P1
будет а = □α1:
для прогона "b" от (Р2 + Р3) будет
b =
(7.8)
для прогона "с"от (Р3 + P2) будет
где смещение давления
колеса относительно ближайшего прогона между прогонами "d".
Для расчета грузоподъемности
принимают прогон, для которого суммарный коэффициент будет наибольший (βmax)
7.1.9. Класс нагрузки на
прогон определяют по формуле:
Rdb - расчетное
сопротивление на изгиб с учетом коэффициента породы древесины, (т/м2);
W - момент
сопротивления сечения элемента пролетного строения (прогона, балки) с учетом
ослабления или другого дефекта, м3 (приложение Д);
qЭ
- допускаемая эквивалентная временная нагрузка на прогон или балки, тс/м; по
формуле 7.11.
q - постоянная нагрузка от элементов
проезжей части и собственного веса прогона (балки), т/м;
l - расчетная
длина пролетного строения, м:
Ка -
коэффициент поперечной установки;
пТи пР - коэффициенты надежности,
соответственно тележки (пт
= 1,4) и распределенной нагрузки (пР
- 1,15);
пЭ -
коэффициент для эквивалентной нагрузки (пЭ
= 1,4)
(7.11)
где qЭ
- допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон, кгс/см; W - момент
сопротивления прогона с учетом загнивания, см3; КП- коэффициент на
породу леса; q -постоянная нагрузка в кгс на 1
пог. см прогона от веса проезжей части и собственного веса прогона; l- расчетный пролет прогона, см.
7.1.10. Определение
класса нагрузки на сосредоточенный прогон производят с учетом коэффициента
поперечной установки, который вычисляется в предположении разрезанности
поперечин над прогонами по закону рычага.
Коэффициент поперечной
установки при расположении на мосту одной полосы загружения или одного
автомобиля принимают равным 0,5. а при двух полосах загружения или автомобилях
на разных полосах проезда - по формуле:
(7.12)
где λ1 и λ2
- расстояние от соседних прогонов колес, стоящих между этими прогонами и
расчетным прогоном (см. рис. 7.2. б).
7.1.11. Класс нагрузки
определяют при сосредоточенных прогонах по формулам (7.9), а допускаемую
эквивалентную нагрузку на прогон определяют по формуле:
(7.13)
где qЭ
- допускаемая эквивалентная нагрузка на прогон, кгс/см: W - момент
сопротивления прогона, см3; q - постоянная нагрузка
от веса проезжей части и собственного веса прогона, кгс/см: l - расчетный пролет прогона, см; Ка - коэффициент поперечной установки; пЭ = 1,4 - коэффициент
эквивалентной нагрузки.
7.1.12. При гусеничной нагрузке
грузоподъемность разбросных прогонов следует определять путем проверки
прочности прогона на пропуск конкретной нагрузки по формуле:
(7.14)
где ♦ - напряжение
в прогоне от гусеничной нагрузки, кгс/см2; q -
постоянная нагрузка в кгс на 1 пог. см; l - расчетный пролет
прогона, см; РГ -
равномерно распределенная нагрузка от давления одной гусеницы в кгс на 1 пог.
см ее длины; d - расстояние между осями прогонов
поперек моста, см; b1 - ширина гусеницы, см;
1,
и 2
- коэффициенты упругого распределения давления гусеницы, которое определяют по таблицам 7.4
и 7.5
в зависимости от числа прогонов, на которые передается давление и от отношений:
сГ - опорная длина гусеницы, см; kПР - коэффициент упругой передачи для прогонов, определяемый
по формуле (7.1),
при этом момент инерции поперечин берется для такого их количества, которое находится
на прогоне под нагрузкой гусеницы; Rdb -
расчетное сопротивление древесины, определяемое по СНиП с учетом коэффициентов
древесины.
7.1.13. При гусеничной
нагрузке грузоподъемность сосредоточенных прогонов определяют путем проверки
прочности прогонов по формулам:
если длина гусеницы сГбольше/равно l
♦ = l2(1,1KГPГ + 1,2q)/8W≤ Rdb,
(7.15,а)
если длина сГменьше l, то
♦ = l[1,1КГРГсГ(1
- 0,5сГ) + 0,6ql2]/4W≤
Rdb
(7.15.б)
где сГ - опорная длина гусеницы, см: КГ - коэффициент поперечной установки гусеничной
нагрузки, определяемый по формуле (рис. 7.3)
(7.16)
где РГ - давление в кгс на 1 см от одной гусеницы: bГ - ширина гусеницы; d1
и d2 - расстояния
между осями прогонов. Все остальные обозначения в п.7.1.12.
7.1.14. Класс нагрузки
составных прогонов с учетом коэффициента поперечной установки Ка определяют так же. как
сосредоточенных прогонов. Момент сопротивления берут для составного сечения с
учетом коэффициента составности. Кроме расчета по прочности на изгиб, грузоподъемность
составных прогонов проверяют по условиям прочности на скалывание колодок (или
шпонок), а также условиям прочности на скалывание и смятие бревна или бруса
между колодками (или шпонками).
При определении класса
нагрузки по формуле
7.9 следует в расчете принимать наименьшее значение "qЭ"\ вычисленное по формулам 7.17 - 7.20.
При определении момента
сопротивления сечения, площадок скалывания и смятия учитывают загнивание
элементов, а также трещины по рабочим площадкам.
Если по плоскостям
скалывания будет обнаружено значительное количество трещин, гниль и сильные
обмятия в гнездах колодок (более 25 %), то составные прогоны рассчитываются как
составные с учетом ослабления их колодками (шпонками).
7.1.15. а) Допускаемую
нагрузку на составные прогоны по условию прочности на изгиб определяют по
формуле:
(7.17)
где qЭ - допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см; W - момент сопротивления составного сечения прогона, см3; - коэффициент составности, который
принимают:
Для двухъярусных балок пролетом
до 6 м
= 0,85
9 м и более
= 0,90
Для трехъярусных балок пролетом
до 6 м
= 0,80
9 м и более
= 0,85
б) проверку
составных прогонов по условию прочности на скалывание колодок или шпонок
производят по формуле:
(7.18)
где Н0 - плечо внутренней пары составного сечения в см,
определяют по формулам приложения Г;
пК - количество колодок
или шпонок на длине половины пролета; bК - ширина
колодки или шпонки, см (рис. 7.4): аК
- длина колодки или шпонки.
в) проверку составных
прогонов по условию смятия бревна или бруса колодками выполняют по формуле:
(7.19)
где FCM
- площадь смятия бревна или бруса одной колодкой (определяют по глубине врезки
колодки в бревно, см. рис. 7.4).
г) составные прогоны по
условию скалывания бревна или бруса между колодками проверяют по формуле:
где аC - расстояние между колодками, см.
(см. рис. 7.4); bC - ширина площадки
скалывания бревна или бруса между колодками (см. рис. 7.4); пК - количество колодок или
шпонок на длине половины пролета.
7.1.16. Грузоподъемность
опоры балочных мостов с простыми прогонами вычисляется через допускаемую
эквивалентную нагрузку qЭ, которая определяется
прочностью насадки на изгиб и на смятие в местах опирания на сваю, прочностью
свай на сжатие с учетом продольного изгиба и несущей способностью свай по
грунту или в уровне меженных вод из-за ослабления сечения загниванием
древесины. Допускаемая эквивалентная нагрузка на опору определяется:
а) по
условию прочности насадки на изгиб в сечении над сваей определяют по формуле:
(7.21)
где qЭ - допускаемая для опоры эквивалентная нагрузка
при загружении двух смежных пролетов, кгс/см; W - момент
сопротивления насадки в сечении над сваей с учетом загнивания и ослабления
врубкой, см3; KП -
коэффициент на породу леса; l-
расчетный пролет пролетного строения, см; ΣW - сумма площадей
участков линий влияния момента в насадке над сваей (рис. 7.5) берется из таблиц 7.6
и 7.7;
Σz - сумма ординат
под продольными рядами колес линии влияния момента в насадке над сваей (см.
рис. 7.5) берется из таблиц 7.6 и 7.7; q0 -
постоянная нагрузка в кгс на 1 см2 площади моста от веса пролетного
строения и проезжей части; пЭ
- коэффициент равный 1,4; для определения класса нагрузки по таблицам 7.6
и 7.7
колею принимают Е = 1,9 м.
б) по условию прочности
насадки на смятие поперек волокон определяют - по формуле:
(7.22)
где FCM
- площадь смятия насадки при сопряжении со сваей, см; ΣW- сумма площадей участков линий влияния давления на сваю
(см. рис. 7.5) берется из таблиц 7.6 и 7.7; Σz - сумма ординат под продольными
рядами колес линии влияния давления на сваю (см. рис. 7.5) берется из таблиц 7.6
и 7.7.
Остальные обозначения указаны выше.
в) по условию прочности
свай или стоек на сжатие с учетом продольного изгиба по формуле:
(7.23)
где еτ - коэффициент
продольного изгиба. F - площадь сечения сваи или стойки,
см2, которую принимают без учета ослаблений, если они не превышают
25 %. Если ослабления превышают 25 %. то принимают условную площадь F= 4/3FH.
где FH - площадь ослабленного сечения.
г) в мостах с большим
загниванием свай на уровне меженных вод - по условию работы свай на сжатие в
ослабленном сечении без учета продольного изгиба по формуле:
(7.24)
7.1.17. Класс нагрузки по расчету
опор определяется по формуле:
(7.25)
где qЭmin- наименьшее значение q, из
формул 7.21 - 7.24, тс/м;
L=2l, м
Для расчета допускаемой
массы конкретного транспортного средства следует qЭmin сравнивать с эквивалентной нагрузкой от этого
транспортного средства, при этом длину треугольной линии влияния для ее
середины принимать равной удвоенной длине примыкающего к опоре пролета.
Расчетные формулы 7.21 -
7.24 выведены для линий влияния с длиной загружения, равной двум пролетам. Но в
формулы при расчетах подставляется длина одного пролета.
7.2.1.
Грузоподъемность дощато-гвоздевых ферм определяют из условия прочности нижнего
пояса в ослабленном сечении, середине пролета и в стыке пояса. Если появились
места загнивания верхнего пояса, вызывающие опасения, то проверяют на прочность
и эти сечения.
Класс нагрузки определяют
по формуле 7.9
при наименьшем значении "qЭ",
вычисленной из формул 7.26 - 7.29.
Допускаемую нагрузку на
дощато-гвоздевые фермы определяют:
а) по условию прочности
нижнего пояса в ослабленном сечении с наибольшим загниванием или другими
дефектами на расстоянии х от опоры
определяют по формуле:
(7.26)
где qЭ
- допускаемая эквивалентная нагрузка, кгс/см; FH
- площадь сечения нижнего пояса, см2, с учетом ослабления и
загнивания; h - расчетная высота фермы
(расстояние между осями поясов), см; q - постоянная нагрузка
на 1 см главной фермы, кгс; l - расчетный пролет
главной фермы, см; Ка -
коэффициент поперечной установки автомобильной нагрузки, определяемый по
формуле:
(7.27)
где d -
расстояние между осями ферм: λ- расстояние соседних колес от смежных ферм; Е - колея автомобильной нагрузки (см.
рис. 7.2);
б) по условию прочности нижнего
пояса в середине пролета - по формуле:
(7.28)
в) по условию прочности стыка нижнего пояса с
наибольшим значением напряжения или ослабления - по формуле:
(7.29)
где qЭ,
- допускаемая эквивалентная нагрузка по условию прочности стыка, кгс/см; ТН - расчетная несущая
способность одного среза нагеля или гвоздя, кгс, определяемая согласно
указаниям СНиП с учетом коэффициента на породу леса; тС - количество срезов одного нагеля; тН - количество нагелей в полунакладке;
- коэффициент равен отношению площади сечения
досок, перекрываемых стыком, к полному сечению пояса.
7.2.2. Грузоподъемность
ферм Гау-Журавского определяют из условия прочности нижнего пояса в ослабленном
сечении и в середине пролета, а также на растяжение в стыках нижних поясов,
узловых подушек на скалывание и смятие и на растяжение в металлических тяжах.
Класс нагрузки определяют
по формуле 7.9
при минимальном значении qЭ из формул
7.30 - 7.36.
Допускаемую эквивалентную
нагрузку на ферму Гау-Журавского определяют:
а) по условию прочности
нижнего пояса в ослабленном сечении по формуле:
(7.30)
где х - расстояние от опоры до верхнего наиболее удаленного от опоры
узла данной панели (рис. 7.6). Остальные обозначения формулы в п.7.2.1.
б) по условию прочности
нижнего пояса в середине пролета - по формуле:
(7.31)
в) по условию прочности
древесины на скалывание между шпонками в стыке нижнего пояса - по формуле:
(7.32)
где FCK
- суммарная площадь скалывания древесины между шпонками в полунакладках стыка,
см2; - коэффициент, который показывает, какая
часть полного усилия пояса должна передаваться на стык.
г) по условию прочности металлических
накладок стыка нижнего пояса - по формуле:
(7.33)
где FМ- суммарная площадь сечения
металлических накладок стыка с учетом ослаблений отверстиями для болтов и
коррозией, см2.
Если стыки нижнего пояса
в фермах Гау-Журавского перекрыты не металлическими шпоночными накладками, а
деревянными на нагелях, то грузоподъемность стыка определяют по формуле (7.29).
д) по условию прочности
подушки или пояса в опорном узле на скалывание по формуле:
(7.34)
где FCK
- площадь скалывания зубьев подушки или пояса в опорном узле, см2; - угол наклона опорного раскоса к горизонту
(см. рис. 7.6); RСК - расчетное
сопротивление древесины сосны скалыванию, определяемое по СНиП; тСК - коэффициент условий
работы на скалывание, который принимают равным 0,8 для подушек в двумя зубьями
и равным единице для подушек с одним зубом; аП - длина панели пояса фермы, см;
е) по условию прочности
подушки или пояса в опорном узле на смятие - по формуле:
(7.35)
где RCM
- расчетное сопротивление древесины сосны смятию, определяемое по СНиП;
F0
- площадь смятия зубьев подушки или пояса в опорном узле, см2;
ж) по условию прочности
металлических тяжей - по формуле:
(7.36)
где х - расстояние от расчетного тяжа до ближайшей опоры (см. рис.
7.6); FT - площадь сечения тяжа с учетом ослаблений
резьбой и коррозией.
7.2.3. Расчет
грузоподъемности клееных пролетных строений с элементами прямоугольного или
двутаврового сечения со сплошной стенкой производится как для монолитных
деревянных элементов без учета податливости клеевых швов в соответствии с
требованиями СНиП.
Допускаемое усилие от
временной нагрузки на балку из клееной древесины по условию прочности на изгиб
определяется по формуле:
1,4(1 + μ)KаМвр = тф·тв·Rdb·WHT– 1,2Мпост
(7.37)
где Мпост и Мвр
- изгибающий момент соответственно от постоянной и временной нагрузки (тм); WHT - момент сопротивления нетто рассматриваемого
сечения; тв -коэффициент
условий работы элемента на изгиб в зависимости от размеров сечения, принимаемый
по таблице 7.8; тф -
коэффициент условий работы элемента на изгиб в зависимости от формы сечения,
принимаемый в балках прямоугольного сечения – 1,0. в балках двутаврового
сечения, в зависимости от отношения толщины стенки и ширине полки - □.
1/3. □ соответственно равен - 0.90: 0.80: 0.75. Промежуточные значения тф - определяют
интерполяцией.
Таблица 7.8
Коэффициент условий работы тв
в зависимости от размеров сечения элемента
Ширина элемента
Коэффициент mв при высоте элемента h. см
50
60
70
80
100
120 и более
до 14см
1,0
1,0
1,0
0,9
0,85
0,80
14 см и более
1,15
1,05
1,0
0,9
0,85
0,80
Промежуточные
значения тв - определяют
интерполяцией.
Остальные обозначения см.
ранее к п. 7.2.1.
7.2.4. Класс нагрузки по
прочности для середины пролета в клееных балках определяют по формуле 7.38.
(7.38)
где y1
и y2 - ординаты линии влияния для момента в l/2под осевыми давлениями тележки.
Таблица 7.3.
Коэффициенты упругого распределения
давления колеса а для определения грузоподъемности балочных мостов со
сближенными прогонами
Суммы ординат под продольными
рядами колес одного автомобиля и площади линий влияния для определения
грузоподъемности свайных опор
r, см
Момент в
сечении В
Момент в
сечении С
Давление на
сваю В
Давление на
сваю С
□z
□ω
л.в
□z
□ω
□z'
□ω'
л.в
□z
□ω'
л.в
Е = 1,7
Е = 1,9
Е = 2,1
Е = 1,7
Е = 1,9
Е = 2,1
Е = 1,7
Е = 1,9
Е = 2,1
Е = 1,7
Е = 1,9
Е = 2,1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
100
8,40
7,97
8,36
1071
6,05
6,17
6,93
714
0,921
0,975
1,02
114
0,884
0,958
-
92,8
110
10,7
9,14
8,78
1300
8,84
6,40
6,64
864
0,888
0,928
0,982
126
0,853
0,893
0,961
102
120
13,6
11,1
9,86
1540
12,2
8,31
6,94
1030
0,877
0,896
0,935
137
0,840
0,856
0,901
111
130
16,9
13,8
11,7
1810
15,6
12,3
7,89
1200
0,880
0,879
0,902
149
0,849
0,840
0,862
120
140
20,5
17,1
14,1
2100
16,6
15,8
12,1
1400
1,02
0,874
0,850
160
0,930
0,841
0,839
130
150
24,6
20,5
17,3
2410
21,5
18,8
17,2
1600
1,12
0,953
0,876
172
1,05
0,860
0,840
139
160
26,6
24,0
20,6
2740
24,4
21,9
19,0
1830
1,22
10,6
0,902
183
1,13
0,966
0,848
149
170
29,6
27,6
24,1
3100
27,3
24,8
22,0
2060
1,30
1,15
0,966
195
1,21
1,06
0,904
158
180
31,6
30,1
27,6
3470
29,2
27,6
25,0
2310
1,35
1,22
1,08
206
1,27
1,14
0,992
167
190
33,6
33,0
30,6
3870
31,1
30,5
27,8
2580
1,43
1,30
1,16
218
1,34
1,21
1,07
176
200
35,6
35.1
33,6
4290
32,9
32,4
30,4
2850
1,47
1,35
1.23
229
1.39
1,28
1,15
186
210
36,8
37,1
36,6
4730
34,8
34,3
33,7
3150
1,50
1,40
1,30
240
,44
1,32
1,21
195
220
37,6
39.1
38,6
5190
36,7
36,2
35,6
3450
1,56
1,44
1,34
252
1,48
1,37
1,27
204
230
38,3
40,8
40,6
5670
38,6
38,0
37,4
3780
1,58
1,48
1,39
263
1,54
1,42
1,32
214
240
39,0
41.6
42,6
6180
40,4
39,9
39,3
4040
1,62
1,52
1,43
275
1,56
1,46
1,36
222
250
39,7
42.3
44,6
6700
42,3
41,8
41,2
4460
1,64
1,56
1,47
286
1,59
1,50
1,40
232
260
39,6
43.0
45,6
7250
43,8
43,5
43,0
4830
1,68
1,59
1,51
298
1,62
1,53
1,44
241
270
39,0
43,6
46,2
7800
44,4
45,5
45,0
5200
1,69
1,62
1,53
309
1,64
1,56
1,47
250
280
38,2
44,4
47,0
8400
45,2
47,5
46,9
5590
1,71
1,64
1,57
320
1,66
1,59
1,51
260
240
37,3
44,9
47,6
0010
49.0
48.6
48,6
6000
1,72
1,67
1,59
332
1,68
1,62
1,54
269
300
36,9
43
48,5
9650
47,2
49,3
50,5
6420
1,74
1,68
1,62
343
1,69
1,64
1,57
278
Приложение А
(справочное)
Краткие сведения по нормативным документам проектирования автодорожных мостов
КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ ПО НОРМАТИВНЫМ
ДОКУМЕНТАМ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ
1. При расчете усилий в
элементах пролетных строений по нормам года проектирования необходимо
использовать соответствующие нормативные документы на проектирование
автодорожных мостов:
Строительные нормы и
правила. Мосты и трубы (СНиП 2.05.03-84)
Технические условия
проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб (СН
200-62) М. 1962 г.
Нормы подвижных
вертикальных нагрузок для расчета искусственных сооружений на автомобильных
дорогах (Н 106-53). Утверждены Госстроем СССР и введены с 1.04.53 г., даны в
виде приложения к нормам проектирования автомобильных дорог (НиТУ 128-55).
Правила и указания по проектированию железобетонных,
металлических, бетонных и каменных искусственных сооружений на автомобильных
дорогах, Гушосдор МВД СССР, 1948 г.*
Примечание: Гусеничная нагрузка для
автомобильных дорог IV – V категорий устанавливалась
по согласованию с заинтересованными ведомствами.
Технические условия на
проектирование искусственных сооружений на автомобильных дорогах. Утверждены
Гушосдором НКВД 3.03.43 г.
Технические условия на
сооружение автомобильных дорог и мостов. Утверждены Гушосдором НКВД от 1.02.38
г.
Технические условия, правила
и нормы проектирования, изыскания, постройки, ремонта и содержания автогужевых
дорог и мостовых сооружений ЦУДОРТРАНСА НКПС. Утверждены в 1931 г.
Нормы НКПС для мостов
обыкновенных дорог. Утверждены НКПС 22.07.27 г.
Временные технические
условия и нормы проектирования Госплана СССР (нормы 1926г.). Приказ НКПС от
8.11.22 г. № 3925. приказ МПС от 1913 г., № 96 и приказ МПС от 2.03.11 г № 51.
2. По нормам СН 200-62,
принятых в 1962 г., нормативные временные подвижные вертикальные нагрузки для
всех мостов (кроме деревянных) принимались по схемам Н-30 (для автомобильных
нагрузок) и НК-80 (одиночных колесных нагрузок), а для деревянных -
соответственно по схемам Н-10 и НГ-60.
3. Нормативные временные
подвижные вертикальные нагрузки для расчета железобетонных искусственных
сооружений по нормам, утвержденным в 1953 г. (Н 106-53). назначались в
зависимости от категории дороги (табл. 1).
Таблица 1
Категория дороги
Автомобильная нагрузка
Колесная или гусеничная нагрузка
I - II
Н-18
НК-30
III
Н-13
НГ-60
IV
Н-13
НГ-60 или НГ-30
V
Н-10
НГ-60 или НГ-30
4. По нормам,
утвержденным в 1948 г., основными нормативными временными подвижными
вертикальными нагрузками для железобетонных мостов являлись Н-13 или Н-10
(автомобильные нагрузки) и НГ-60 или НГ-30 (гусеничные нагрузки). Класс
нагрузки устанавливался организацией, выдававшей задание на проектирование.
В нормах, утвержденных в
1943 г., в качестве нормативных временных подвижных нагрузок были приняты:
автомобильная нагрузка Н-10 и гусеничная нагрузка НГ-60 и НГ-30,
устанавливаемые заказчиком в задании на проектирование.
В нормах, утвержденных в
1938 г. для дорог I
категории, устанавливалась автомобильная нагрузка Н-13. а для II и III - Н-10, и гусеничная нагрузка Т-60 для I категории дорог и Т-25 для II- III категории.
5. Данные об
автомобильных нагрузках по схемам Н-30, Н-18 и Н-10 приведены на рис. 1 и в
табл. 2.
В случае установки на проезжей части колонн
автомобилей более двух по всем нормам (кроме СН 200-62) полное усилие от всех
колонн автомобилей уменьшали на 15 % при загруженности тремя колоннами и на 25
% при четырех и более колоннах; по СН 200-62 к расчетному усилию от колонн
автомобилей соответственно вводили коэффициенты 0,8 и 0.7.
Таблица 2
Основные показатели
автомобильных нормативных нагрузок Н-30. Н-18 и Н-10.
Основные показатели
Единица измерения
Схема нагрузки
Н-30
Н-18
Н-10
Н-18
Н-10
утяжеленный
нормальный
1
2
3
4
5
6
7
Вес груженого автомобиля
тс
30
30
13
18
10
Нагрузка на заднюю ось
-"-
2×12
2×12
9,5
12
7
---"--- на переднюю ось
-"-
6
6
3,5
6
3
Ширина заднего ската
м
0,6
0,6
0,4
0,6
0,3
---"--- переднего ската
-"-
0,3
0,3
0,2
0,3
0,15
Ширина кузова
м
2,9
2,9
2,7
2,9
2,7
База автомобиля
-"-
6,8
6,8
4,0
6,0
4,0
Расстояние между серединами ободов колес (колея)
-"-
1,9
1,9
1,7
1,9
1,7
Длина следа (вдоль движения)
-"-
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
Динамический
коэффициент на железобетонное пролетное строение от автомобильной нагрузки
принимался в зависимости от длины пролета D:
по нормам 1938 г.: при □□2 мμ = 1,2 и □□ 15,0м μ =1,1;
по нормам 1943 г.: при □□5мμ = 1,4 и□ = 45,0м μ = 1,0;
по нормам 1948 г., 1953
г. и 1962 г, при □□
5м μ = 1,3 и
□□45,0м μ = 1,0;
Для промежуточных
значений величину динамического коэффициента принимали по интерполяции.
По СН 200-62 на
автомобильные нагрузки вводили коэффициент перегрузки равный 1,4.
6. Автомобильная нагрузка
Н-13 по схеме колонн автомобилей соответствует нагрузке Н-10, но с увеличением
всех весовых параметров на коэффициент 1,3. Правила ее установки на проезжей
части аналогичны как для Н-10.
По нормам 1938 г. число
колонн на проезжей части должно быть четыре (по две для каждого направления
движения) без учета понижающих коэффициентов на число полос движения, а по
более поздним нормам - как по п.5 приложения. Динамический коэффициент от этой
нагрузки принимают также по п.5.
7. При загружении
пролетных строений автомобильными нагрузками число колонн по ширине проезжей
части принимают по вместимости габарита, при этом край кузовов автомобиля не
должен выходить за пределы проезжей части, а расстояние между кузовами должно
быть не менее 0.1 м.
8. Колесная нагрузка
НК-80 и гусеничная нагрузка НГ-60 по характеристикам, правилам установки на
проезжей части соответствует СНиП
2.05.03-84.
Характеристики гусеничной
нагрузка НГ-30 и тракторной нагрузки весом соответственно 60 и 25 тс (по нормам
1938 г.) приведены в табл. 3. Правила установки этих нагрузок на проезжей части
как для НГ-60.
Колесная и гусеничная (тракторная) нагрузки при
расчете пролетных: строений принимают без учета динамического коэффициента; при
этом допускаемые напряжения на бетон и арматуру повышаются на 30 % (по нормам
1948г.); коэффициенты перегрузки принимают 1,0 (по СН 200-62).
Таблица 3.
Наименование характеристики
Единица измерения
НГ-30
Тракторная нагрузка
60 тс
25 тс
Полный вес нагрузки
тс
30
60
25
Длина полосы
м
4
6,5
5
Число полос
мт
2
2
2
Ширина полосы
м
0,5
0,5
0,4
Расстояние между осями полос
м
2,5
2,5
2,5
Давление на 1 п.м. полосы
тс/м
3,8
4,6
2,5
8. Временная
нагрузка от толпы на тротуары при расчетах пролетных строений автодорожных
мостов принималась: с 1938 г. по 1948 г. - 400 кгс/м2 при длине
загружения пролета до 20 м в 300 кгс/м2 при длине более 30 м; с 1948
г. по 1962 г. - 300 кгс/м2. а после 1962 г. - 400 кгс/м2.
Приложение Б
(рекомендуемое)
Таблицы узловых ординат поперечных линий влияния пролетных строений по типовому
проекту (выпуск 56, Союздорпроект), имеющих нарушение связей между балками
Таблица Б1.
№ точек
LР=8400 мм
LР = 11100 мм
LР = 13700 мм
LР - 16300 мм
LР = 21600 мм
Б-I
Б-I
Б-I
Б-I
Б-1
1
1,076
1,015
0,947
0,940
0,909
2
0,800
0,764
0,727
0,723
0,706
3
0,500
0,500
0,500
0,500
0,500
4
0,200
0,236
0,273
0,277
0,294
5
-0,076
0,015
0,053
0,060
0,091
Таблица Б2.
№ точек
LР = 8400 мм
LР = 11100 мм
LР = 13700 мм
LР = 16300 мм
LР
= 21600 mm
Б-1
Б-II
Б-1
Б-II
Б-1
Б-II
Б-1
Б-II
Б-1
Б-II
1
1,059
-0,052
1,001
0,009
0,937
0,068
0,929
0,076
0,897
0,104
2
0,793
0,224
0,760
0,246
0,723
0,264
0,719
0,267
0,701
0,275
3
0,504
0,526
0,505
0,496
0,503
0,466
0,503
0,462
0,501
0,448
4
0,225
0,550
0,246
0,508
0,264
0,472
0,267
0,467
0,275
0,451
5
-0,030
0,526
-0,001
0,496
0,032
0,466
0,035
0,462
0,051
0,448
6
-0,018
0,224
- 0,006
0,246
0,013
0,264
0,014
0,267
0,024
0,275
7
-0,007
-0,052
- 0,010
0,009
-0,005
0,068
-0,005
0,076
-0,001
0,104
Таблица Б. 3
№ точек
LР =8400 мм
LР = 11100 мм
LР = 13700 мм
LР = 16300 мм
LР = 21600 мм
Б-I
Б-II
Б-I
Б-II
Б-I
Б-II
Б-I
Б-II
Б-I
Б-II
1
1,031
0,031
0,974
0,031
0,911
0,091
0,903
0,099
0,869
0,128
2
0,772
0,241
0,740
0,261
0,708
0,277
0,702
0,281
0,683
0,289
3
0,493
0,535
0,496
0,502
0,496
0,469
0,495
0,466
0,493
0,451
4
0,241
0,536
0,261
0,494
0,277
0,459
0,281
0,452
0,289
0,435
5
0,012
0,488
0,038
0,462
0,064
0,436
0,070
0,430
0,087
0,413
6
0,012
0,211
0,022
0,223
0,033
0,231
0,037
0,230
0,046
0,230
7
0,006
-0,034
0,003
-0.014
0,004
0,030
0,004
0,034
0,006
0,049
8
-0,025
0,012
-0,023
0,022
-0.017
0,033
-0,019
0,037
- 0,018
0,046
9
0,053
0,053
-0,048
0,043
-0,040
0,038
-0,041
0,040
-0,042
0,044
Таблица Б.4
№ точек
LР
LР =8400 мм
LР
LР = 11100 мм
LР = 13700 мм
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
1
1,004
-0,032
0,090
0,939
0,044
0,067
0,799
0,159
0,086
1
0,756
0,238
0,036
0,727
0,257
0,039
0,638
0,295
0,086
2
0.482
0,534
-0,019
0,488
0,490
0,022
0,474
0,433
0,084
4
0,238
0,537
0,214
0,257
0,490
0,232
0,295
0,417
0,226
5
0,023
0,487
0,474
0,049
0,459
0,444
0,118
0,394
0,373
6
0,036
0,214
0,500
0,039
0,232
0,459
0,086
0,226
0,276
7
0,046
-0,030
0,474
0,034
0,014
0,444
0,053
0,062
0,373
8
0,008
0,003
0,214
0,002
0,020
0,232
0,019
0,043
0,226
9
-0,025
0,028
-0,019
-0,019
0,019
0,022
-0,018
0,026
0,084
10
-0,038
0,008
0,036
-0,024
0,002
0,039
-0,038
0,019
0,086
11
-0,054
-0,008
0,090
-0,044
-0,006
0,067
-0,055
0,010
0,086
№ точек
LР = 16300 мм
LР=
21600 мм
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
1
0,873
0,101
0,079
0,839
0,130
0,085
2
0,679
0,282
0,066
0,659
0,291
0,072
3
0,482
0,466
0,052
0,479
0,452
0,068
4
0,282
0,451
0,228
0,291
0,433
0,227
5
0,085
0,428
0,408
0,103
0,411
0,389
6
0,066
0,228
0,412
0,078
0,227
0,391
7
0,047
0,032
0,408
0,052
0,045
0,389
8
0,014
0,026
0,228
0,016
0,033
0,227
9
-0,022
0,022
0,052
-0,022
0,024
0,068
10
-0,041
0,014
0,066
-0,043
0,016
0,078
11
-0,058
0,004
0,079
-0,061
0,007
0,085
Таблица Б.5
№ точек
LР =8400 мм
LР = 11100 мм
LР=13 700 мм
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
1
0,948
-0.032
0,129
0,874
0,042
0,125
0,814
0,083
0,133
2
0,712
0,239
0,067
0,667
0,263
0,085
0,633
0,277
0,103
3
0,457
0,533
0,002
0,457
0,496
0,038
0,452
0,474
0,065
4
0,239
0,534
0,213
0,264
0,487
0,222
0,277
0,462
0,223
5
0.044
0,485
0,459
0,078
0,455
0,423
0,106
0,433
0,396
6
0,067
0,213
0,477
0,085
0,222
0,427
0,103
0,223
0,396
7
0,085
-0.030
0,445
0,089
0,003
0,408
0,096
0,023
0,381
8
0,057
0,005
0,182
0,064
0,015
0,187
0,072
0,024
-0,004
9
0,028
0,036
-0,051
0,036
0,028
-0,019
0,001
0,013
0,024
10
-0,006
0,016
0,005
-0,003
0,014
0,015
-0,050
0,003
0,056
11
-0,042
-0,003
0,058
-0,046
0,001
0,054
-0,006
0,001
0,072
12
-0,068
- 0,006
0,057
-0,077
-0,003
0,064
-0,086
0,001
0,072
13
-0,090
-0,010
0,054
-0,100
-0,008
0,067
-0,114
-0,003
0,082
№ точек
LР = 16300 мм
LР=
21600 мм
Б-1
Б-II
Б-III
Б-1
Б-II
Б-III
1
0,997
0,061
-0,022
0,827
0,119
0,091
1
0,771
0,251
-0,008
0,650
0,281
0,082
0,513
0,452
0,026
0,467
0,446
0,075
4
0,251
0,455
0,251
0,282
0,433
0,233
5
0,012
0,447
0,466
0,099
0,415
0,392
6
-0,008
0,251
0,472
0,082
0,233
0,389
7
-0,020
0,057
0,463
0,066
0,053
0,380
8
-0,042
0,053
0,275
0,040
0,044
0,212
9
-0,057
0,048
0,085
0,014
0,036
0,044
10
-0,032
0,022
0,053
-0,010
0,019
0,044
11
0,011
-0,009
0,008
-0,033
0,00!
0,045
12
0,060
-0,032
-0,042
-0,043
-0,010
0,040
13
0,085
-0,048
-0,073
-0,054
-0,020
0,037
Таблица Б.6.
№ точек
LР= 8400 мм
LР = 11100 мм
LР = 13700 мм
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,836
-0,055
0,188
0,151
0,862
0,013
0,125
0,086
0,516
0,072
0,109
0,082
2
0,025
0,220
0,112
0,132
0,655
0,246
0,083
0,080
0,632
0,262
0,088
0,074
3
0,398
0,521
0,029
0,109
0,438
0,490
0,039
0,072
0,443
0,459
0,007
0,064
4
0,221
0,531
0,222
0,021
0,246
0,489
0,230
0,028
0,262
0,454
0,236
0,039
5
0,066
0,490
0,448
-0,071
0,000
0,463
0,435
-0,017
0,087
0,437
0,410
0,016
6
0,112
0,222
0.454
0,142
0,086
0.230
0,430
0,186
0,088
0,236
0.406
0,195
7
0,153
-0,016
0,410
0,386
0,099
0,011
0,414
0,401
0,090
0,040
0,391
0,379
8
0,132
0,021
0,142
0,411
0,080
0,028
0,186
0,413
0,074
0,039
0,195
0,384
9
0,110
0,052
-0,094
0,386
0,060
0,044
-0,029
0,401
0,057
0,039
0,004
0,379
10
0,076
0,032
-0,038
0,142
0,037
0,029
-0,001
0,186
0,034
0,027
0,013
0,195
11
0,041
0,012
0,013
-0,071
0,014
0,013
0,026
-0,017
0,011
0,015
0,024
0,016
12
-0,025
-0,001
0,032
0,021
-0,021
0
0,029
0,028
-0,020
0,001
0,027
0,039
13
-0,094
-0,015
0,053
0,109
-0057
-0,013
0,031
0,072
-0,052
-0,013
0,031
0,064
14
-0,141
-0,025
0,076
0,132
-0,080
-0,021
0,037
0,080
-0,071
-0,020
0,034
0,074
15
-0,182
-0,035
0,097
0,151
-0,100
-0,029
0,042
0,086
-0,089
-0,027
0,037
0,082
Окончание таблицы Б. 6
№ точек
LР = 16300 мм
LР= 21600 мм
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,798
0,081
0,118
0,089
0,763
0,110
0,125
0,093
2
0,620
0,265
0,096
0,080
0,600
0,273
0,107
0,083
3
0,439
0,454
0,014
0,070
0,435
0,439
0,090
0,073
4
0,265
0,447
0,236
0,043
0,273
0,429
0,235
0,052
5
0,096
0,431
0,401
0,018
0,112
0,413
0,282
0,032
6
0,096
0,236
0,395
0,191
0,107
0,235
0,274
0,190
7
0,097
0,045
0,380
0,308
0,102
0,058
0,361
0,348
8
0,079
0,043
0,191
0,371
0,083
0,052
0,897
0,350
9
0,061
0,043
0,006
0,006
0,063
0,046
0,020
0,348
10
0,037
0,030
0,015
0,191
0,037
0,033
0,024
0,190
11
0,012
0,016
0,026
0,018
0,011
0,018
0,030
0,032
12
-0,022
0,001
0,030
0,043
-0,023
0,002
0,033
0,052
13
-0,056
-0,014
0,033
0,070
-0,057
-0,015
0,035
0,073
14
-0,077
-0,022
0,037
0,080
-0,078
-0,023
0,037
0,083
15
-0,096
-0,029
0,039
0,089
-0,098
-0,031
0,039
0,093
Приложение В
(рекомендуемое)
Таблицы узловых поперечных линий для случая нарушения жесткости крайних и
соседних с ними балок выпуска 56,56Д и 710/СДП
Таблицы ординат поперечных
линий влияния пролетных строений при различных соотношениях жесткости балок
(для середины пролета)
(т. п. 56. вариант 1)
№ точек
LР = 11,1 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-VII
1
0,645
0,510
0,079
-0,077
-0,091
-0,055
-0,011
2
0,506
0,488
0,140
-0,017
-0,055
-0,043
-0,018
3
0,367
0,463
0,200
0,044
-0,019
- 0,031
-0,025
4
0243
0,417
0,258
0,109
0,022
-0,016
-0,032
5
0,142
0,345
0,306
0,176
0,067
0,002
-0,037
6
0,070
0,258
0,221
0,241
0,121
0,029
-0,039
7
0,020
0,176
0,297
0,297
0,181
0,064
-0,033
8
-0.008
0,109
0,241
0,318
0,243
0,112
-0,014
9
-0.023
0,057
0,179
0,298
0,297
0,170
0,023
10
-0.027
0,022
0,121
0,243
0,317
0,236
0,089
11
-0,026
-0,002
0,070
0,178
0,295
0,300
0,186
12
-0,022
-0,016
0,029
0,112
0,236
0,338
0,223
13
-0,016
-0,025
-0,007
0,048
0,166
0,243
0,491
14
-0,009
-0,032
-0,039
-0,014
0,089
0,323
0,682
15
-0,002
-0,038
-0,070
-0,075
0,012
0,298
0,875
LР =13,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-VII
0,573
0,520
0,138
-0,036
-0,082
-0,070
-0,042
0,459
0,485
0,178
0,016
-0,044
-0,052
-0,043
0,346
0,448
0,219
0,069
-0,005
-0,034
-0,043
0,243
0,398
0,256
0,123
0,035
-0,013
-0,043
0,156
0,332
0,286
0,177
0,079
0,010
-0,040
0,090
0,256
0,292
0,228
0,127
0,040
-0,033
0,040
0,184
0,271
0,269
0,178
0,075
-0,017
0,008
0,123
0,228
0,283
0,226
0,120
0,011
-0,012
0,073
0,178
0,268
0,267
0,171
0,055
-0,022
0,035
0,127
0,226
0,282
0,227
0,123
-0,026
0,007
0,081
0,175
0,268
0,281
0,214
-0,026
-0,013
0,040
0,120
0,227
0,219
0,334
-0,024
-0,029
0,002
0,065
0,178
0,334
0,475
-0,022
-0,043
-0,033
0,011
0,123
0,334
0,628
-0,019
- 0,056
-0,067
-0,042
0,069
0,331
0,783
№ точек
LР= 16,3 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-VII
1
0,516
0,527
0,189
0,006
-0,069
-0,087
-0,084
2
0,422
0,484
0,213
0,049
-0,031
-0,062
-0,075
3
0,329
0,439
0,236
0,092
0,008
-0,038
-0,066
4
0,243
0,387
0,257
0,135
0,047
-0,012
-0,057
5
0,167
0,324
0,272
0,178
0,088
0,016
-0,044
6
0,107
0,257
0,271
0,215
0,130
0,048
-0,027
7
0,059
0,192
0,251
0,244
0,172
0,084
-0,003
8
0,025
0,135
0,215
0,254
0,211
0,126
0,034
9
0,000
0,086
0,174
0,242
0,242
0,172
0,083
10
-0,015
0,047
0,130
0,211
0,255
0,221
0,151
11
-0,026
0,014
0,088
0,171
0,247
0,269
0,236
12
-0.03 i
-0,012
0.048
0,126
0,221
0,306
0,343
13
-0,035
-0,035
0,010
0,080
0,188
0,329
0,464
14
-0,038
-0,057
-0,027
0,034
0,151
0,342
0,594
15
-0,040
-0,077
-0,063
-0,012
0,113
0,354
0,726
Окончание
LР= 21,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-VII
0,468
0,519
0,222
0,043
-0,048
-0,031
-0,113
0,389
0,474
0,235
0,077
-0,014
-0,064
-0,097
0,311
0,428
0,247
0,111
0,021
-0,037
-0,080
0,238
0,376
0,257
0,144
0,056
-0,009
-0,062
0,172
0,318
0,262
0,176
0,093
0,021
-0,042
0,118
0,257
0,256
0,205
0,129
0,053
-0,018
0,073
0,197
0,236
0,226
0,165
0,089
0,013
0,039
0,144
0,205
0,232
0,198
0,129
0,053
0,012
0,097
0,168
0,223
0,224
0,172
0,104
-0,007
0,056
0,129
0,198
0,236
0,217
0,170
-0,021
0,021
0,091
0,166
0,234
0,261
0,249
-0,032
-0,009
0,053
0,129
0,217
0,297
0,344
-0,041
-0,036
0,017
0,092
0,195
0,324
0,449
-0,048
-0,062
-0,018
0,053
0,170
0,344
0,562
-0,056
-0,088
-0,053
0,015
0,144
0,362
0,675
(т. п. 56, вариант 1)
№ точек
LP= 11,1 м
LP = 13,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
1
0,646
0,510
0,080
-0,076
-0,094
-0,066
0,668
0,465
0,080
-0,073
-0,088
-0,053
2
0,507
0,489
0,142
-0,016
-0,060
-0,062
0,517
0,465
0,141
-0,014
-0,058
-0,051
3
0,369
0,465
0,203
0,046
-0,026
-0,057
0,366
0,462
0,202
0,045
-0,027
-0,048
4
0,245
0,420
0,262
0,110
0,013
-0.050
0,233
0,454
0,259
0,109
0,008
-0,043
5
0,143
0,,349
0,311
0,178
0,057
-0,038
0,144
0,351
0,303
0,179
0,054
-0,031
6
0,071
0,262
0,326
0,244
0,110
-0,013
0,071
0,259
0,326
0,250
0,106
-0,012
7
0,021
0,179
0,302
0,299
0,172
-0,027
0,014
0,175
0,319
0,309
0,166
0,020
8
- 0,008
0,110
0,244
0,320
0,239
-0.095
-0,007
0,109
0,250
0,313
0,242
0,095
9
- 0,024
0,055
0,177
0,298
0,303
-0,191
-0,022
0,052
0,176
0,291
0,318
0,184
10
- 0,030
0,013
0,110
0,239
0,342
-0,326
-0,029
0,008
0,106
0,242
0,364
0,309
11
- 0,032
-0,021
0,047
0,169
0,347
-0,490
-0,028
-0,019
0,046
0,169
0,343
0,488
12
- 0,031
-0,050
-0,013
0,095
0,326
-0,673
-0,026
-0,043
-0,012
0,094
0,309
0,677
13
- 0,030
-0,077
-0,072
0,020
0,301
-0,857
-0,023
-0,066
-0,068
0,020
0,272
0,866
№ точек
LP = 63 м
LP = 163 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-VI
1
0,506
0,352
0,201
0,002
-0,100
-0,161
0,481
0,336
0,228
0,031
-0,093
-0,183
2
0,415
0,305
0,225
0,045
-0,059
-0,130
0,400
0,489
0,240
0,066
-0,052
-0,144
3
0,324
0,457
0,245
0,089
-0,017
-0,098
0,320
0,441
0,252
0,102
-0,011
-0,104
4
0,240
0,401
0,264
0,132
0,026
-0,064
0,245
0,387
0,261
0,157
0,032
-0,062
5
0,166
0,336
0,278
0,175
0,071
-0,026
0,177
0,326
0,266
0,172
0,075
-0,017
6
0,106
0,364
0,275
0,,214
0,120
0,021
0,120
0,261
0,258
0,203
0,122
0,036
7
0,058
0,195
0,253
0,245
0,171
0,078
0,072
0,197
0,237
0,228
0,170
0,096
8
0,022
0,132
0,214
0,257
0,223
0,152
0,033
0,137
0,203
0,239
0,218
0,169
9
-0,007
0,076
0,169
0,249
0,273
0,241
0,001
0,082
0,164
0,236
0,264
0,253
10
-0,028
0,026
0,120
0,223
0,311
0,349
-0,026
0,032
0,122
0,218
0,303
0,352
11
-0,046
-0,020
0,070
0,189
0,335
0,472
-0,050
-0,016
0,079
0,195
0,331
0,462
12
-0,062
-0,064
0,021
0,152
0,349
0,604
-0,072
-0,062
0,036
0,169
0,352
0,377
13
-0,077
-0,106
-0,028
0,114
0,361
0,736
-0,094
-0,107
-0,007
0,142
0,372
0,694
(т. п. 56, вариант 1)
№ точек
LP = 11,1
LP= 13,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
1
0,652
0,520
0,083
-0,095
-0,161
0,590
0,543
0,142
-0,074
-0,201
2
0,513
0,500
0,145
-0,133
-0,125
0,474
0,507
0,183
-0,016
-0,119
3
0,374
0,475
0,208
0,030
-0,087
0,360
0,468
0,225
0,043
-0,095
4
0,250
0,429
0,266
0,097
-0,042
0,254
0,415
0,263
0,104
-0,036
5
0,147
0,357
0,315
0,168
0,013
0,163
0,345
0,293
0,167
0,032
6
0,073
0,266
0,530
0,241
0,091
0,092
0,265
0,299
0,230
0,116
7
0,019
0,177
0,303
0,308
0,193
0,035
0,181
0,277
0,289
0,218
8
-0,017
0,097
0,241
0,347
0,332
-0,008
0,104
0,230
0,328
0,345
9
-0,042
0,024
0,168
0,352
0,498
-0,044
0,032
0,175
0,345
0,491
10
-0,062
-0,042
0,090
0,532
0,683
-0,075
-0,036
0,316
0,315
0,649
11
-0,081
-0,107
0,013
0,508
0,868
-0,105
-0,103
0,056
0,311
0,808
Окончание
№ точек
LP = 16,3 м
LP = 16,3 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-V
1
0,549
0,566
0,189
-0,060
-0,245
0,514
0,569
0,216
-0,044
-0,253
2
0,450
0,517
0,214
-0,005
-0,176
0,427
0,516
0,231
0,008
- 0,181
3
0,351
0,467
0,238
0,051
-0,107
0,340
0,461
0,215
0,059
- 0,105
4
0,259
0,408
0,260
0,107
-0,034
0,257
0,400
0,258
0,112
-0,027
5
0,177
0,338
0,276
0,165
0,045
0,182
0,332
0,266
0,165
0,056
6
0,107
0,260
0,276
0,222
0,135
0,115
0,258
0,262
0,217
0,147
7
0,048
0,182
0,257
0,275
0,238
0,056
0,181
0,246
0,266
0,248
8
-0,002
0,107
0,222
0,315
0,358
0,004
0,112
0,217
0,507
0,361
9
-0,047
0,035
0,180
0,342
0,490
-0,045
0,041
0,183
0,538
0,482
10
-0,088
-0,034
0,135
0,358
0,630
-0,090
-0,027
0,147
0,361
0,609
11
-0,129
-0,103
0,090
0,571
0,771
-0,135
-0,095
0,111
0,342
0,737
(т. п. 56, вариант 2)
№ точек
LP = 11,1м
LP
= 13,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,645
0,510
0,080
-0,076
0,573
0,521
0,139
-0,036
2
0,506
0,489
0,140
-0,016
0,460
0,486
0,179
0,016
3
0,367
0,463
0,201
0,045
0,347
0,450
0,220
0,069
4
0,244
0,418
0,259
0,109
0,244
0,399
0,257
0,123
5
0,142
0,346
0,307
0,176
0,156
0,333
0,287
0,177
6
0,070
0,259
0,322
0,241
0,090
0,257
0,293
0,228
7
0,020
0,176
0,297
0,296
0,040
0,185
0,272
0,269
8
-0,008
0,109
0,241
0,317
0,008
0,123
0,228
0,284
9
-0,023
0,056
0,178
0,296
-0,013
0,071
0,176
0,269
10
-0,028
0,019
0,117
0,241
-0,024
0,032
0,124
0,228
11
-0,028
-0,007
0,064
0,176
-0,030
0,000
0,076
0,177
12
-0,024
-0,024
0,019
0,109
-0,031
-0,024
0,032
0,123
13
-0,019
-0,037
-0,020
0,045
-0,032
-0,044
-0,009
0,069
14
-0,014
-0,048
-0,056
-0,016
-0,031
-0,063
-0,048
0,016
15
-0,009
-0,058
-0,091
-0,076
-0,031
-0,041
-0,086
-0,036
№ точек
LP = 16,3 м
LP = 21,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,519
0,531
0,190
0,004
0,472
0,524
0,223
0,039
2
0,424
0,487
0,214
0,047
0,392
0,478
0,236
0,073
3
0,331
0,442
0,237
0,091
0,313
0,431
0,248
0,108
4
0,244
0,389
0,258
0,134
0,240
0,379
0,258
0,142
5
0,168
0,326
0,273
0,177
0,173
0,320
0,263
0,175
6
0,107
0,258
0,271
0,215
0,118
0,258
0,256
0,204
7
0,059
0,192
0,251
0,245
0,072
0,197
0,236
0,227
8
0,024
0,134
0,215
0,255
0,037
0,142
0,204
0,234
9
-0,002
-0,083
0,172
0,245
0,009
0,092
0,167
0,227
10
-0,019
0,041
0,127
0,215
-0,013
0,049
0,127
0,204
11
-0,032
0,005
0,083
0,177
-0,030
0,011
0,088
0,175
12
-0,040
-0,026
0,041
0,134
-0,044
-0,024
0,049
0,142
13
-0,047
-0,054
0,001
0,091
-0,056
-0,056
0,012
0,108
14
-0,054
-0,081
-0,039
0,047
-0,067
-0,087
-0,025
0,073
15
-0,060
-0,107
-0,078
0,004
-0,079
-0,117
-0,062
0,039
(т.п. 56Д, вариант)
№ точек
LP = 11,1 м
LP = 13,6 м
LP
= 16,3 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,872
0,202
-0,051
-0,022
0,801
0,267
-0,033
-0,029
0,722
0,300
0,004
-0,019
2
0,660
0,356
0,007
-0,018
0,613
0,384
0,030
-0,018
0,568
0,392
0,056
-0,008
3
0,403
0,527
0,087
-0,010
0,290
0,511
0,112
-0,002
0,374
0,497
0,127
0,009
4
0,178
0,589
0,227
0,018
0,192
0,547
0,239
0,034
0,196
0,526
0,238
0,045
5
0,052
0,445
0,429
0,085
0,070
0,425
0,405
0,105
0,085
0,410
0,387
0,113
6
0,003
0,226
0,539
0,223
0,015
0,239
0,490
0,232
0,028
0,238
0,465
0,228
7
-0,011
0,084
0,427
0,426
-0,006
0,105
0,401
0,400
0,003
0,115
0,382
0,382
8
-0,009
0,018
0,222
0,537
-0,009
0,034
0,232
0,487
-0,004
0,045
0,228
0,462
9
-0,005
-0,006
0,085
0,426
-0,007
0,002
0,105
0,400
-0,005
0,011
0,133
0,383
10
-0,002
-0,008
0,020
0,222
-0,004
-0,007
0,035
0,232
-0,003
-0,001
0,045
0,228
11
-0,001
-0,006
-0,005
0,085
-0,002
-0,007
0,003
0,105
-0,002
-0,004
0,012
0,113
12
0,000
-0,003
-0,008
0,018
0,000
-0,005
-0,007
0,034
-0,001
-0,004
-0,001
0,045
13
0,000
-0,001
-0,007
-0,010
0,000
-0,002
-0,009
-0.002
0,000
-0,003
-0,005
0,009
14
0,000
0,000
-0,004
-0,018
0,000
-0,001
-0,008
- 0,018
0,000
-0,002
-0,006
-0,008
15
0,000
0,001
-0,002
-0,022
0,000
0,000
-0,006
-0,029
0,000
-0,001
-0,007
-0,019
(т. п. 56 Д, вариант2)
№ точек
LP = 11,1 м
LP =13,6
м
LP
= 16,3 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,872
0,202
-0,057
0,966
0,095
-0,040
0,722
0,300
0,004
2
0,660
0,356
0,007
0,751
0,244
0,021
0,368
0,392
0,056
3
0,403
0,527
0,087
0,488
0,415
0,104
0,374
0,497
0,127
4
0,178
0,389
0,227
0,244
0,497
0,234
0,196
0,526
0,238
5
0,052
0,445
0,429
0,092
0,405
0,403
0,085
0,410
0,387
6
0,003
0,227
0,339
0,021
0,234
0,489
0,028
0,238
0,465
7
-0,011
0,084
0,427
-0,007
0,106
0,401
0,003
0,115
0,382
8
-0,009
0,018
0,223
-0,011
0,036
0,232
-0,004
0,045
0,228
9
-0,005
-0,006
0,085
-0,009
0,003
0,106
-0,005
0,011
0,113
10
-0,002
-0,009
0,018
-0,005
-0,006
0,036
-0,003
-0,002
0,045
11
0,000
-0,007
-0,010
-0,002
-0,007
0,002
-0,002
-0,006
0,009
12
0,000
-0,004
-0,018
0,000
-0,005
-0,011
-0,001
-0,007
-0,008
13
0,001
-0,002
-0,022
0,001
-0,003
-0,019
0.000
-0,007
-0,019
(т. п. 56, вариант 2)
№ точек
LP = 11,1 м
LP = 13,6 м
LP
= 16,3 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,872
0,202
-0,051
0.801
0,267
-0,033
0,722
0,300
0,004
2
0,660
0,356
0,006
0.613
0,384
0,029
0,568
0,392
0,055
3
0,403
0,527
0,087
0,390
0,511
0,112
0,374
0,097
0,127
4
0,178
0,589
0,227
0,192
0,547
0,239
0,196
0,526
0,238
5
0,052
0,445
0,430
0,070
0,126
0,106
0,085
0,410
0,388
6
0,003
0,227
0,540
0,015
0,239
0,492
0,028
0,238
0,168
7
-0,011
0,083
0,430
-0,007
0,105
0,106
0,005
0,115
0,588
8
-0,010
0,016
0,227
-0,010
0,031
0,239
-0,005
0,044
0,258
9
-0,006
-0,011
0,087
-0,009
-0,005
0,112
-0,006
0,008
0,127
10
-0,003
-0,019
0,006
-0,006
-0,020
0,029
-0,006
-0,010
0,055
11
-0,001
-0,025
-0,051
-0,004
-0,030
0,055
-0,005
-0,021
0,004
(т. п. 710/5, вариант 2)
№ точек
LP = 11,4 м
LP = 14,4 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,941
0,154
-0,073
0,811
0,274
-0,041
2
0,694
0,339
-0,010
0,611
0,390
0,031
3
0,408
0,538
0,076
0,387
0,508
0,120
4
0,169
0,608
0,225
0,194
0,536
0,245
5
0,040
0,457
0,443
0,072
0,422
0,401
6
-0,005
0,225
0,559
0,015
0,245
0,478
7
-0,015
0,075
0,443
0,008
0,112
0,401
8
-0,011
0,009
0,225
-0,012
0,036
0,245
9
-0,006
-0,016
0,076
-0,011
-0,004
0,120
10
-0,002
-0,021
-0,010
-0,008
-0,024
0,031
11
0,001
-0,023
-0,073
-0,005
-0,038
-0,041
(т.п. 56, вариант 2)
№ точек
LP =11,1 м
LP = 13,6 м
LP = 16,3 м
LP = 21,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,648
0,512
0,081
0,669
0,467
0,081
0,514
0,560
0,199
0,490
0,545
0,224
2
0,508
0,491
0,142
0,518
0,466
0,142
0,421
0,512
0,221
0,408
0,496
0,237
3
0,370
0,467
0,204
0,367
0,464
0,203
0,329
0,462
0,224
0,326
0,446
0,249
4
0,246
0,422
0,263
0,234
0,435
0,260
0,243
0,404
0,264
0,248
0,390
0,260
5
0,144
0,350
0,311
0,144
0,352
0,303
0,167
0,337
0,277
0,178
0,327
0,265
6
0.071
0.263
0,327
0,071
0,260
0,326
0,105
0,264
0,275
0,119
0,260
0,259
7
0,020
0,178
0,301
0,014
0,172
0,319
0,054
0,192
0,254
0,067
0,193
0,240
8
-0,010
0,107
0,243
-0,009
0,106
0,249
0,014
0,125
0,217
0,025
0,130
0,208
9
-0,028
0,048
0,175
-0,025
0,046
0,175
-0,018
0,064
0,172
-0,012
0,071
0,170
10
-0,038
0,001
0,107
-0,035
-0,002
0,103
-0,045
0,008
0,125
-0,044
0,016
0,130
11
-0,043
-0,040
0,042
-0,037
-0,035
0,041
-0,068
-0,044
0,077
-0,073
-0,037
0,090
12
-0,046
-0,075
-0,020
-0,039
-0,065
-0,018
-0,091
-0,094
0,030
-0,101
-0,088
0,049
13
-0,050
-0,110
-0,081
-0,040
-0,095
-0,077
-0,112
-0,143
-0,016
-0,129
-0,138
0,009
(т. п. 56, вариант 2)
№ точек
LP =11,1 м
LP = 13,6 м
LP = 16,3 м
LP = 21,6 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,660
0,526
0,072
0,600
0,348
0,125
0,365
0,373
0,165
0,331
0,375
0,189
2
0,519
0,504
0,137
0,482
0,310
0,171
0,462
0,322
0,197
0,439
0,320
0,212
3
0,379
0,478
0,202
0,365
0,470
0,217
0,359
0,470
0,228
0,347
0,463
0,234
4
0,252
0,431
0,264
0,256
0,416
0,260
0,262
0,409
0,257
0,259
0,401
0,255
5
0,147
0,357
0,316
0,162
0,344
0,296
0,174
0,337
0,281
0,178
0,331
0,272
6
0,068
0,264
0,336
0,086
0,260
0,309
0,099
0,257
0,289
0,106
0,255
0,278
7
0,010
0,171
0,316
0,023
0,175
0,296
0,032
0,176
0,281
0,040
0,179
0,272
8
-0,032
0,086
0,264
-0,027
0,095
0,260
-0,026
0,098
0,257
-0,020
0,104
0,255
9
-0,066
0,008
0,202
-0,070
0,019
0,217
-0,079
0,023
0,228
-0,076
0,031
0,234
10
-0,095
-0,065
0,137
0,117
-0,053
0,171
-0,129
-0,051
0,197
-0,131
-0,040
0,212
11
-0,123
-0,136
0,072
-0,149
-0,124
0,125
-0,179
-0,124
0,165
-0,184
-0,111
0,189
(т. п. 710/5, вариант 2)
№ точек
LP =11,4 м
LP = 14,4 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
Б-I
Б-II
Б-III
Б-IV
1
0,941
0,154
-0,073
-0.023
0,811
0,274
-0,041
-0,036
2
0,694
0,339
-0,009
-0,020
0,611
0,389
0,031
-0,021
3
0,408
0,338
0,076
-0,015
0,387
0,308
0,120
-0,001
4
0,169
0,608
0,225
0,011
0,194
0,356
0,245
0,039
5
0,040
0,457
0,442
0,077
0,072
0,421
0,399
0,112
6
-0,005
0,225
0,358
0,221
0,016
0,235
0,174
0,236
7
-0,014
0,075
0,439
0,439
-0,007
0,113
0,394
0,393
8
-0,010
0,011
0,221
0,356
-0,011
0,039
0,236
0,471
9
-0,003
-0,010
0,077
0,439
-0,008
0,004
0,112
0,393
10
-0,002
-0,010
0,013
0,221
-0,005
-0,007
0,041
0,236
11
0,000
-0,006
-0,010
0,077
-0,002
-0,008
0,005
0,112
12
0,000
-0,003
-0,009
0,011
-0,001
-0,006
-0,007
0,039
13
0,000
-0,001
-0,007
-0,013
0,000
-0,003
-0,010
-0,001
14
0,000
0,000
-0,003
- 0,020
0,000
-0,001
0,000
-0,021
15
0,000
0,001
0,000
- 0,023
0,001
-0,010
-0,009
-0,036
(т.п. 710/5, вариант 2)
№ точек
LP =11,4 м
LP = 14,4 м
Б-I
Б-II
Б-III
Б-I
Б-II
Б-III
1
0,941
0,154
-0,073
0,811
0,274
-0,041
2
0,694
0,339
-0,009
0,611
0,389
0,031
3
0,408
0,538
0,076
0,387
0,508
0,120
4
0,169
0,608
0,225
0,194
0,536
0,245
5
0,040
0,457
0,442
0,072
0,421
0,400
6
-0,005
0,225
0,558
0,016
0,245
0,475
7
-0,014
0,075
0,439
-0,007
0,113
0,395
8
- 0,010
0,011
0,222
-0,011
0,039
0,237
9
-0,005
-0010
0,077
-0,009
0,003
0,112
10
-0,002
-0,010
0,011
-0,005
-0,008
0,039
11
0,000
-0,007
-0,015
-0,002
-0,011
-0,001
12
0,001
-0,003
-0,020
0,000
-0,010
-0,021
13
0,001
0,000
-0,023
0,001
-0,009
-0,036
Приложение Г
(справочное)
Геометрические характеристики сечений элементов деревянных мостов
Таблица Г 1
Моменты инерции I и моменты сопротивлении W бревен при
одностороннем загнивании сверху
Диа метр, см
Обозна-чение
Глубины загнивания т, см
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
16,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
14
I
1466
1116
828,7
579,8
416,3
277,5
175,1
W
225,5
185,9
149,3
119,6
92,5
69,4
50
15
I
1965
1527
1161
862,2
621,7
432,7
288,3
W
280,8
234,8
193,9
156,8
124,3
96,2
72
16
I
2583
2042
1585
1206
894
645
448
299
W
345
292
244
201
163
129
100
75
17
I
3336
2078
2116
1642
1248
926
667
464
W
420
357
302
253
208
168
133
103
18
I
4243
3451
2769
2187
1697
1289
956
688
478
W
490
431
369
312
261
215
174
138
105
19
I
5323
4382
3563
2857
2256
1750
1329
985
709
W
592
516
445
381
322
269
222
179
142
20
I
6596
5488
4516
3671
2943
2323
1801
1367
1013
729
W
694
610
531
459
392
332
277
227
184
146
21
I
8088
6792
5648
4646
3776
3026
2388
1852
1405
1041
W
809
715
628
547
472
404
341
285
234
189
22
I
9818
8315
6981
5804
4773
3878
3107
2452
1900
1442
1068
W
935
832
735
645
562
485
414
350
292
240
194
23
I
11811
10081
8536
7165
5955
4896
3977
3186
2513
1947
1477
W
1074
960
854
754
662
576
497
425
359
300
246
24
I
14093
12115
10399
8752
7344
6103
5017
4074
3263
2573
1993
1512
W
1225
1101
985
875
773
678
590
509
435
368
307
252
25
I
16691
14441
12411
10588
8962
7519
6247
5134
4169
3339
2632
2038
W
1391
1256
1128
1008
896
791
694
604
521
445
376
314
26
I
19633
17087
14780
12700
10833
9168
7690
6388
5249
4261
3412
2690
2083
W
1571
1424
1285
1155
1032
917
810
710
618
533
455
384
320
27
I
2250
20081
17473
15111
12982
11072
9368
7857
6526
5362
4352
3484
2746
W
1765
1606
1456
1314
1180
1054
937
827
725
631
544
464
392
28
I
26665
23452
20518
17851
15436
13259
11307
9565
8021
6661
5472
4441
3555
2802
W
1975
1804
1642
1488
1342
1201
1077
957
843
740
644
555
474
400
29
I
30816
27230
23945
20917
18221
15753
13530
11536
9757
8181
6793
5580
4528
3624
W
2201
2017
1842
1676
1518
1370
1230
1099
976
861
755
656
566
483
30
I
35435
31448
27784
24428
21367
18584
16065
13795
11761
9946
8339
6923
5685
4613
3692
W
2444
2246
2058
1879
1709
1549
1397
1254
1120
995
878
769
669
577
492
1
31
I
40554
36137
32066
28327
24902
21779
18939
16370
14056
11981
11315
8494
7055
5789
4696
W
2704
2492
2290
2098
1916
1742
1578
1423
1278
1141
1013
894
783
681
587
32
I
46209
41332
36826
32673
28859
25367
22182
19289
16670
14311
12198
10314
8645
7175
5892
4779
W
2981
2755
2540
2334
2138
1951
1775
1607
1450
1292
1162
1031
910
797
693
597
33
I
52435
47068
42095
37501
33268
29382
25824
22579
19631
16964
14563
12411
10492
8793
7298
5992
W
3277
3037
2806
2586
2376
2176
1986
1806
1636
1475
1324
1182
1049
926
811
705
34
I
59271
53381
47912
42843
38165
33854
29895
26272
22969
19968
17253
14809
12619
10669
8940
7419
W
3595
3336
3091
2856
2632
2418
2214
2021
1838
1664
1500
1346
1202
1067
941
824
35
I
66753
60309
54311
48740
43582
38817
34429
30400
26713
23351
20299
17538
15052
12825
10841
9085
W
3927
3655
3394
3145
2954
2677
2459
2252
2055
1868
1692
1525
1368
1221
1084
956
36
I
74923
67890
61330
55223
49555
44306
39458
34994
30896
27147
23728
20625
17810
15292
13029
11013
W
4281
3994
3717
3451
3197
2954
2721
2499
2289
2088
1898
1719
1549
1390
1241
1101
Примечание. Момент инерции и момент
сопротивления вычисляют по формулам:
, где d диаметр
бревна, см; .
Таблица Г-2
Площади F,
статические моменты S, момент инерции I и моменты сопротивления W для различных профилей
балок
Диаметр бревна, см
Обозначение
d/2
d/3
d/2
d/3
d
d
1
2
3
4
5
6
7
8
9
13
F
133
129
132
125
131
664
66
S
182
160
175
138
169
91
48
I
1402
1261
1359
1128
1317
701
196
W
216
199
211
200
215
108
52
14
F
154
149
153
145
151
77
77
S
228
200
220
173
212
114
60
I
1886
1696
1828
1517
1771
943
264
W
269
249
263
250
268
135
65
15
F
177
172
175
166
174
83
83
S
280
246
270
212
260
140
74
I
2485
2235
2409
1999
2334
1242
347
W
331
306
324
308
330
166
80
16
F
201
195
199
189
198
101
101
S
340
300
328
258
315
170
90
I
3217
2893
3118
2588
3022
1608
450
W
492
372
393
374
401
201
98!
17
F
227
220
225
214
223
113
113
S
399
358
393
310
378
199
108
I
4100
3687
3974
3298
3851
2050
573
W
482
446
471
448
480
241
117
18
F
254
247
252
240
250
127
127
S
486
455
477
425
468
243
129
I
5153
4635
4995
4145
4840
2576
720
W
573
530
559
532
570
286
139
19
F
283
275
281
267
279
142
142
S
572
536
561
500
550
286
152
I
6397
5752
6200
5146
6009
3198
894
W
673
623
658
626
671
337
164
20
F
314
305
312
296
309
157
157
S
667
625
654
583
642
334
178
I
7854
7062
7613
16318
7378
3927
1098
W
785
726
767
730
783
393
191
21
F
346
336
343
326
341
173
173
S
772
723
757
675
743
386
206
I
9548
8584
9253
7650
8967
4773
1334
W
909
841
888
845
906
455
221
22
F
380
369
377
358
374
190
190
S
887
832
871
776
854
444
236
I
11490
10343
11146
9251
10801
5749
1067
W
1045
967
1021
971
1042
524
254
23
F
415
403
412
391
409
208
208
S
1014
950
995
887
976
507
270
I
13737
12350
13310
11050
12900
6868
1920
W
1194
1105
1167
1110
1190
597
290
24
F
452
439
449
426
445
226
226
S
1152
1080
1131
1008
1109
576
307
I
16286
14640
15780
13102
15300
8142
2276
W
1357
1255
1326
1261
1352
679
330
25
F
491
478
487
462
483
245
245
S
1302
1220
1273
1139
1253
651
347
I
19175
17246
18586
15430
18012
9587
2680
W
1534
1418
1499
1425
1528
767
373
26
F
531
516
527
500
522
265
265
S
1465
1368
1433
1277
1405
390
733
I
22432
20175
21743
18046
21070
11216
3135
W
1726
1595
1686
1603
1719
863
419
27
F
572
556
568
539
563
286
286
S
1640
1537
1610
1435
1579
820
437
I
26
087
23463
25286
20
987
24505
13043
3646
W
1932
1786
1888
1795
1925
966
409
28
F
616
598
611
580
606
308
308
S
1829
1714
1796
1610
1
761
915
488
I
30172
27137
29245
24273
28342
15086
4216
W
2155
1993
2106
2002
2147
1078
523
29
F
661
641
655
622
650
330
330
S
2032
1905
1995
1778
1956
1016
542
I
34719
32220
33652
27930
32613
17359
4852
W
2394
2214
2340
2224
2386
1197
583
30
F
707
688
701
666
695
353
353
S
2250
2109
2208
1868
2165
1125
600
1
39761
35750
3S540
31987
37349
19880
5557
W
2651
2451
2590
2462
2641
1326
644
31
F
755
733
749
711
742
377
377
S
2482
2327
2437
2172
2389
1241
662
I
45333
40760
43941
36470
42584
22666
6335
W
2925
2704
2858
2717
2914
1463
710
32
F
804
781
798
758
791
402
402
S
2731
2559
2680
2389
2628
1365
728
I
51472
46280
49891
41403
48350
25736
7193
W
3217
2974
3143
2988
3205
1619
781
33
F
355
831
848
806
841
428
428
S
2995
2807
2940
2620
2882
1468
798
I
58214
52358
56426
46832
54683
29107
8135
W
3528
3262
3447
3278
3515
1764
857
34
F
908
882
901
855
893*
454
454
S
3275
3070
3215
2865
3152
1637
873
I
65597
58990
63583
52772
61618
32798
9167
W
3850
3568
3771
3585
3844
19130
937
35
F
962
934
954
902
946
481
481
S
3573
3348
3507
3126
3439
1786
952
I
73662
66253
71400
59200
69194
36831
10294
W
4209
3892
4113
3910
4194
2105
1022
36
F
1018
988
1010
959
1001
509
509
S
3888
3644
3816
3401
3742
1944
1036
I
82448
74155
79916
66328
77447
41224
11522
W
4580
4231
4476
4255
4563
2290
1112
37
F
1075
1044
1066
10)3?
1058
538
538
S
4221
3956
4143
3693
4062
2110
1125
I
91988
82744
89173
74011
86410
45994
12857
W
4973
4598
4859
4620
4954
2487
1208
38
F
1134
1101
1125
1069
1116
567
567
S
4572
4285
4188
4000
4401
2286
1219
I
102350
92059
99211
82342
86145
51177
14304
W
5387
4981
5264
5004
5367
2694
1308
39
F
1195
1160
1185
1126
1175
597
597
S
4943
4633
4852
4324
4757
2471
1317
I
113501
102140
110070
91360
106670
56780
15870
W
5824
5384
5691
5410
5802
2912
1 414
Примечание. F- площадь сечения, см2;
S - статический момент, см2; I- момент инерции, см4;
IV-
момент
сопротивления, см3.
Таблица Г.3
Моменты инерции, моменты
сопротивления и статические моменты составных сечений из бревен и брусьев
Условные обозначения:
F- площадь
поперечного сечения одного бревна;
d - диаметр бревна;
z - расстояние от нейтральной оси х-х
до оси бревна;
h- высота одного бруса;
b- ширина
бруса;
Н - полная высота
составного сечения;
Ho-
плечо внутренней пары.
Тип составного сечения
Момент инерции составного сечения относительно оси
х - х
Is
Момент сопротивления составного сечения
относительно оси x
– x
Wx
Статический момент половины составного сечения
относительно оси х - х